Распределение фаз (геометрический анализ)

Распределение фаз (геометрический анализ) [c.19]

Геометрический анализ (рис. 7.15) показывает, что при равномерной плотности шлифовальной шкурки неуравновешенность массы круга может возникать только из-за части абразивной ленты, которая расположена между бобиной II и зажимным эксцентриком I. По мере расхода ленты размеры бобины шлифовальной шкурки уменьшаются, не нарушая общего распределения массы круга, так как ее центр массы совпадает с осью вращения круга. Аналогично и с износом ленты, расположенной на рабочей поверхности круга. Центры масс части ленты А—Ах, расположенные между бобиной II и зажимным эксцентриком /, при расходе ленты из магазина круга будут перемещаться по траектории 1—6 и нарушать общее распределение массы круга. [c.174]

В задачах оптического зондирования атмосферы информативность того или иного интервала размеров частиц определяется тем, сколь существенно проявляет себя в поведении Р(А,) функция распределения геометрических сечений частиц 8 г). Как показывает численный анализ, в спектральном интервале 0,53—1,06 мкм аэрозольный коэффициент обратного рассеяния Рл(А,) (а также полидисперсный фактор Кл )) обычно является монотонно убывающей функцией X практически независимо от типа унимодального распределения. Соответствующие примеры представлены на рис. 4.10. [c.111]

Анализ напряжений. В целях выбора геометрических размеров образца проведен анализ распределения в нем напряжений с учетом рассмотренных схем нагружения. При решении задачи для первой схемы нагружения напряженное состояние принимали плоским (Oj = Туг = т-сг = = 0). Такое допущение не вносит большой погрешности в изменение картины распределения напряжений, так как современные композиционные материалы имеют относительно малую толщину (1—5 мм), а ширина образца в несколько раз превышает его толщину. Схема нагружения образца и расположение системы координат, принятые при решении задачи показаны на рис. 2.10. Краевые условия соответствовали воспрещению перемещений по торцовым граням образца. С учетом принятых допущений выражения для максимального и минимального значений осевого напряжения на торцах образца при х = 0, X = I имеют следующий вид [c.35]

При оптическом методе исследование ведется не на самой детали, а на геометрически подобной ей по форме и характеру нагружения модели, изготовленной из оптически активного материала. Такую модель помещают в специальную установку, называемую полярископом, нагружают и просвечивают Пучком плоскополяризованного света. При этом на экране появляется изображение модели, покрытое системой полос, анализ которых позволяет изучить характер напряженного состояния модели в каждой ее точке. После соответствующего пересчета данные исследования переносятся на натурный- объект. Обоснование правомерности такого переноса дано в теории упругости, где доказано, что при некоторых условиях, в пределах упругих деформаций, распределение напряжений в детали не зависит от упругих констант ее материала. [c.229]

Соответственно сделанным допущениям предположим, что композит представляет собой однородный анизотропный материал, содержащий совокупность случайно распределенных микротрещин 1, С2, . ., С . Размер трещины, как показано на рис. 2, а, мал по сравнению с характерным размером тела В. Анализ механики сплошной среды показывает, что под действием произвольных нагрузок Рг напряжения в области геометрических сингулярностей С , С2, СI неограниченны. Предположим далее, что [c.209]

Геометрической характеристикой сферических частиц одинакового размера являются диаметр зерен и плотность упаковки. Однако в промышленной практике несравненно чаще приходится иметь дело со смесями, составленными из частиц неправильной формы и различных размеров. В этих случаях говорят о гранулометрическом составе смеси, т. е. о распределении частиц по размерам, которое определяется, как правило, по данным ситового анализа. Естественно недоумение как можно с помощью сита определить размер частиц неправильной формы [c.94]

Анализ качества изделий базируется на методах, используемых в технологии машиностроения, метрологии и других областях науки о машинах. Эти методы предусматривают измерения размеров, геометрической формы, качества поверхности обрабатываемых деталей и последующее обобщение результатов с отражением характеристик не только отдельных изделий, но и партий (выборок). Результаты обобщают построением диаграмм двух типов а) диаграмм распределения, где фиксируются, например, размеры всех изделий партии независимо от последовательности их обработки таким образом, что наглядно выявляется общее рассеяние размеров, центр группирования, соотношение с полем допуска б) точечных диаграмм, на которых показываются размеры изделий партии в порядке их обработки такие диаграммы позволяют оценить тенденции изменения технологических характеристик во времени, например сползание размеров при неизменной настройке из-за износа инструмента, температурных деформаций, изменения усилий обработки. [c.170]

Для анализа термоупругих напряжений в сферическом корпусе на основании теории оболочек переменной жесткости построим геометрическую модель корпуса (рис. 4.17). При разбиении модели на элементы и выборе характерных сечений I - VI учитываем конструктивные особенности оболочечного элемента и характер распределения температур. Граничные условия при s = 0 = О, - Q [c.185]

Перед тем как построить геометрическую форму интерьера и оборудования операторского пункта, создать необходимый для него цветовой климат и т. д., художник-конструктор подвергает анализу (совместно с инженерным психологом) всю систему, воплощенную в конкретном объекте, а именно—систему человек—машина . Его интересует прежде всего распределение функций между человеком и машиной. Уяснив себе это, он старается в компоновочной схеме интерьера операторского пункта пространственно разнести те элементы машины, которые выполняют функцию без участия оператора, от тех элементов машины (средства индикации, органы управления и т. д.), которые имеют прямое отношение к оператору. Такое пространственное разнесение (иногда даже в соседнее помещение) резко снижает общее количество элементов предметно-про-странственного окружения оператора, что во многом облегчает решение задач, стоящих перед оператором. [c.14]

Измерение указанных параметров возможно по анализу распределения рассеянного волокном когерентного излучения [51, 203, 217, 248]. Однако, если волокно прозрачно для излучения лазера, распределение рассеянного волокном лазерного излучения зависит не только от размеров и формы волокна, но и от других факторов, которые необходимо учитывать структуры поперечного сечения волокна (моноволокна, световоды, трубки, многожильные волокна и т. д.), показателя преломления материала, его однородности и изотропности, а также ориентации плоскости поляризации излучения относительно геометрической оси. Эта зависимость объясняется тем, что часть излучения проходит непосредственно через материал волокна и интерферирует с излучением, рассеянным его поверхностью. Особенности внутренней структуры и свойства материала волокна определяют деформацию волнового фронта излучения, проходящ,его через волокно, и вид результирующего распределения интенсивности рассеянного излучения, по которому судят о геометрических параметрах волокна. . [c.269]

Распределение жидкости по сечению струи зависит как от начальных условий истечения струи (составляющие скорости, физические свойства жидкости, геометрические размеры распылителя), так и от условий взаимодействия летящих капель и окружающей газовой среды. Анализ представленных на рис. 4-20 данных [Л. 4-3] показывает, что при снижении скорости, уменьшении диаметра сопла и увеличении вязкости максимумы плотности орошения приближаются к центру и при определенных условиях сливаются, образуя один максимум на оси вращения. Это происходит при закручивании струи, так как характер зависимости коэффициента расхода от числа Re сохраняется прежним, т. е. растет при уменьшении числа Re за счет уменьшения касательной составляющей скорости. [c.68]

Анализ графиков рис. 31 и 32 показывает, что чем тяжелее топливо, тем ближе сдвигаются к центру факела максимальные значения удельного потока. При этом площадь поперечного сечения факела уменьшается. По мере удаления рассматриваемого сечения факела от сопла происходит заполнение топливом центральной части факела, и тем самым неравномерность распределения сглаживается. Интенсивность изменения удельного потока топлива от сечения к сечению в значительной степени зависит от выбора конструкции форсунки. Наибольшая неравномерность распределения топлива по рассматриваемым сечениям факела наблюдается при работе форсунок с входными каналами круглого сечения, расположенными под углом к оси сопла. Характерно, что и дальнобойность факела для этих форсунок является максимальной. Исследования, проведенные в ЮО ОРГРЭС, показали, что дальнобойность факела также растет с увеличением производительности форсунки. Так, при неизменных геометрических характеристиках и режимах распыливания мазутов форсунками системы ЮО ОРГРЭС при их про- [c.80]

В заключение отметим, что микроструктура сплава — это сложный объект, требующий мультифрактального анализа, в основе которого лежит математическое понятие меры. Мультифрактальная мера, характеризующая распределение исследуемой величины (объекта) на соответствующем геометрическом носителе, представляется взаимосвязанными фрактальными подмножествами, изменяющимися по степенному закону с различными показателями [6, 40]. [c.82]

Коэффициенты концентрации напряжений определяются разнообразными методами, включая непосредственные измерения деформаций, применение методов фотоупругости, использование методов теории упругости и проведение расчетов методом конечных элементов. Исследование напряжений методом фотоупругости было до недавнего времени самым широко распространенным способом изучения распределения напряжений и определения коэффициентов концентрации напряжений около различных геометрических особенностей. Метод основан на использовании двойного лучепреломления многих прозрачных материалов при деформировании их под нагрузкой. Анализ интерференционных полос, образующихся при просвечивании деформированных моделей из оптически активных материалов поляризованным светом, позволяет количественно охарактеризовать распределение напряжений в теле и рассчитать коэффициенты концентрации напряжений. В последние годы метод конечных элементов при определении коэффициентов концентрации напряжений в значительной степени потеснил метод фотоупругости. Численные значения коэффициентов концентрации для разно [c.401]

В аннотации к обзору Дуга [1] подчеркивается, что многочисленные модификации уравнения Рэлея — Максвелла и попытки распространить его действие на системы, не соответствующие тем основным положениям, на которые опирается вывод этого уравнения (разбавленные дисперсии, в которых свойства обоих компонентов мало отличаются друг от друга, а дисперсные частицы не взаимодействуют друг с другом), делают получаемые выражения полуэмпирическими корреляционными уравнениями, для которых необходимо экспериментально определять примерные значения функции распределения. При теоретическом анализе явлений проводимости в композиционных твердых средах общим и неизбежным является допущение полного геометрического порядка в распределении фаз. Предполагается, что волокна распределены в матрице равномерно, на одинаковом расстоянии и параллельно друг другу. Одиако реальные композиционные материалы, получаемые в результате выполнения целого комплекса технологических операций, имеют структуру, значительно отличающуюся от наших представлений об идеальной модели. Микроскопические исследования реальных композиционных материалов достаточно убедительно показывают неравномерное распределение волокон, отклонение от взаимной параллельности волокон и наличие пористости. Кроме того, недостаточные знания свойств самих волокнистых наполнителей и матриц в свою очередь накладывают дополнительные ограничения на возможности применения теоретических уравнений для прогнозирования теплофизических свойств композиционных материалов. [c.294]

Как и у идеального несущего винта, геометрические характеристики оптимального винта зависят от режима работы. Кроме того, распределение хорд и крутка имеют особенности вблизи корня лопасти. Однако рассмотрение оптимального несущего винта полезно тем, что обнаруживает предельное улучшение аэродинамических характеристик, которое может быть достигнуто выбором крутки и сужения, и показывает конструктору направления совершенствования реального несущего винта. Общий вывод состоит в том, что в направлении от корня лопасти к ее концу угол установки должен убывать (т. е. требуется отрицательная закрутка), а лопасть — суживаться. Правда, выигрыш в аэродинамических характеристиках, достигаемый в результате сужения лопасти, часто не оправдывает дополнительных расходов на изготовление таких лопастей. Раньше обычно конструировали лопасти с линейной круткой и постоянной хордой и лишь изредка — трапециевидные. При современных материалах и технологии производства делают лопасти с нелинейной круткой и переменной хордой. Анализ оптимального винта показывает, что конструкция реального несущего винта обязательно будет результатом компромисса. [c.78]

При распространении модулированного излучения по трассе канала связи неизбежны аддитивные хаотические шумы. Полученные общие выражения для весовой и производящей функций позволяют найти аналитическое выражение для распределения числа отсчетов фотоэлектронов при малых значениях интервала наблюдения (12 б) табл. 1.1). Анализ показывает, что статистические распределения характеризуются своего рода нестационарностью , т. е. по мере изменения когерентной части от нулевого до фиксированного значения распределение вероятности изменяется от геометрического закона к закону Пуассона. [c.50]

В этом приложении излагаются основные свойства индексных обозначений и соглашение о суммировании Эйнштейна, что позволяет обращаться с наборами величин идеально приспособленным к вычислениям на ЭВМ способом. Некоторые фундаментальные идеи, связанные с тензорной алгеброй в криволинейных координатах, приводятся в А.6. 2h-0T последний вопрос находится довольно далеко от того, что нам обычно требуется, однако поскольку концепция МГЭ основывается на геометрическом описании границ и внутренних ячеек, а также распределении по ним некоторых функций, то для дальнейшего продвижения на этом пути требуется анализ в криволинейных координатах, для которого тензорный аппарат оказывается удобным. Возможно, некоторые читатели найдут простоту и красоту этого представления привлекательными и будут изучать его дальше, что позволит им значительно усовершенствовать метод нашего анализа. [c.460]

Для анализа дифракционных эффектов необходимо учесть области нелинейного кристалла, волны от которых интерферируют не в фазе. Очевидно, достаточно ограничиться теми областями, для которых разброс фазы не превышает л. Последнее существенно упрощает задачу и позволяет в ряде случаев распространить установленную в приближении геометрической оптики аналогию с линейными системами на дифракционную теорию. Таким образом, задачи о пространственном распределении преобразованного излучения сводятся к рассмотренным в линейной оптике. Определение размеров почти когерентно (фаза колеблется в пределах л) излучающей области и дает возможность вычислить коэффициент преобразования по мощности (эффективность преобразования). [c.98]

Традиционным в трибологии является модельное описание поверхности в виде набора неровностей правильной геометрической формы, пространственное расположение которых моделирует распределение материала в поверхностном шероховатом слое. Выбор конкретной формы выступа достаточно произволен. При этом исследователи руководствуются самыми различными соображениями, в том числе и ассоциативного характера. Достаточно полный перечень используемых форм выступов, сопровождаемый анализом их преимуществ и недостатков, приведён в [91]. Форма выступа определяется некоторым набором параметров (например, для сферической формы - радиусом сферы, для эллипсоидальной формы - размерами его полуосей), которые рассчитываются на основе обработки результатов измерения рельефа исходной поверхности. Затем выбирается закон распределения выступов по высоте, исходя из условия, что модель и натура считаются адекватными, если у них совпадают параметры распределения материала в шероховатом слое [65. [c.16]

Дискретность области контакта меняет картину напряжённого состояния, особенно в случае тонких и относительно твёрдых слоев. Поэтому обычно используемая классификация покрытий по толщине - относительно тонкие hja < 1) и толстые h/a > 1) - не приемлема при анализе распределения напряжений в контакте шероховатых поверхностей. В рассмотрение необходимо ввести ещё один геометрический параметр, связанный с отношением расстояния между пятнами контакта к толщине покрытия. [c.243]

В результате численного анализа получены распределения давлений и толщины плёнки смазки в зависимости от относительных механических и геометрических параметров слоя (значений Л, /3, ро), относительной вязкости жидкостного наполнителя слоя (смазки) и его матрицы fj, коэффициента а, характеризующего зависимость вязкости смазки от давления, и коэффициента к, характеризующего способность жидкости выдавливаться из слоя. [c.303]

Основные результаты проверки методов расчета напряжений по данным тензометрирования моделей. Анализ результатов тензометрирования лопастей показывает, что в моделях лопастей типа ПЛ-495 и ПЛ-587, близких по геометрическим параметрам, величины и характер распределения изгибающих моментов идентичны (фиг. VI. 7). На том же графике приведены расчетные относительные величины изгибающих моментов в кольцевой пластине с линейно переменной толщиной и отношением толщин в заделке и на внешней кромке, равным 4 1. За 100 единиц принята величина радиального изгибающего момента в заделке. Таким образом, в радиальных сечениях по оси поворота лопастей типа ПЛ-495 и ПЛ-587 изгибающие моменты по данным тензометрирования изменяются по тому же закону, что и в кольцевой пластине конического профиля с тем же отношением толщин в заделке и на внешней кромке, и могут быть рассчитаны по формулам для этих пластин [14], [28]. [c.447]

Несмотря на значительное развитие высокоразрешающих методов исследования и на первые обнадеживающие результаты, достигнутые с их помощью, получить надежную информацию о структуре аморфных сплавов, в первую очередь из-за недостаточной точности этих методов, пока не удается. Поэтому широкое распространение в настоящее время получили методы моделирования атомной структуры аморфных систем с помощью ЭВМ. Статистико-геометрический анализ моделей, например на основе многогранников Вороного, позволяет составить представление о трехмерной геометрической картине распределения атомов. Важнейшими критериями адекватности модели строению реальной системы является степень совпадения расчетных и опытных данных по структуре (например, парной функции распределения) и плотности. [c.14]

Все закономерности поведения резонаторов с AB D = О, выявленные с помощью геометрического анализа, в определенной мере отображают истинную картину распределения полей наиболее добротных мод. Так, в полуконцентрическом резонаторе поле низшей моды действительно близко к сумме двух следующих в противоположных направлениях сферических волн, для которых второе зеркало является эквифазной поверхностью на первом зеркале излучение сосредоточено в дифракционной точке размером Х//д2 где - поперечный размер второго зеркала. [c.76]

В более ранних исследованиях [981 применили иной подход к решению задачи течени.я жидкости через неподвижный насыпной слой. Используя уравнение движения идеальной жидкости и закон Дарси, связывающий давление в слое и скорость фильтрации через него, они получили зависимость между распределением скоростей в слое, состоянием потока вне его и условиями подвода потока к слою и отвода от него. Несмотря на сложность полученной связи, анализ ее позволил сделать ряд качественных выводов о влиянии геометрических параметров аппарата на распределение скоростей. Таким образом, сделана также попытка количественно оценить вызванную пристеночным эффектом неравномерность распределения скоростей по сечению слоя для случая, когда ширина пристеночной области с повышенной проницаемостью намного меньше ширины сечения канала. [c.278]

Существо метода ПРВТ сводится к реконструкции пространственного рас пределения линейного коэффициента ослабления (ЛКО) рентгеновского излучения по объему контролируемого объекта в результате вычислительной обработки теневых проекций, полученных при рентгеновском просвечивании объекта в различных направлениях. Обнаружение и детальное изучение дефектов в объеме контролируемого изделия осуществляет оператор путем визуального анализа изображений отдельных плоских сечений (томограмм ) реконструированной пространственной структуры ЛКО. Таким образом удается детально контролировать геометрическую структуру и характер объемного распределения плотности и элементного состава материалов без разрушения сложного изделия. [c.399]

Комплексный анализ НДС за пределами упругости проведен для оболочечных корпусов с фланцами типов / - III, для которых характерны явно выраженные неравномерность поля напряжений в переходной от фланца к о юлочке зоне и концентрация напряжений в точках А тл Б (рис. 2.47). Исследования проводили при варьировании геометрических параметров г и й в широком диапазоне и при значениях показателя упрочнения те = 0,12. .. 0,5, характерных для конструкционных материалов. При анализе моделировали режимы термоциклического нагружения А , к Аз (см. гл. 3) для цилиндрических корпусов типов I и III и Bi, В2 и Вз - для сферического корпуса типа//. Температурную нагрузку в каждом режиме определяли по распределению температур вдоль меридиана уровень напряжения в точках АнБ оценивали параметром Оу = Оу/а = 1,2. .. 3,8. [c.102]

Анализ и сравнение (9.70) и (9.71) с выражениями (9.39) и и (9.40) npiiMepa [9.2.2] показывает, что распределение времени наработки на отказ элемента в данном случае подобно геометрическому закону распределения вероятностей и имеет переменный во времени параметр распределения "к (п) = Нй — а п 1) ]. Это объясняется наличием старения сопротивляемости э.пемента в ходе функционпрованпя. [c.174]

Геометрические параметры шпильки соединения точно такие же, как и в соединении шпилька-гайка. Из расчетного анализа работы [32] следует, что соединение типа стяжки (соединение шпилька-корпус) имеет оптимальное соотношение жесткостей свинчиваемых элементов при EiFi = E2F2 El к Ej модули упругости Fj и Fj - площади поперечных сечений соответственно шпильки и объемлющей детали). При этом условии интенсивности распределения осевых сил распределены вдоль соединения наиболее равномерно и отвечают соотношению [c.167]

Особый интерес представляет анализ влияния на распределение статического давления вдоль проточной части камеры смешения Рк (особенно вблизи горла диффузора) геометрического воздействия, одной из характеристик которого служит относительная плош,адь горла диффузора = F . с. кр, где F , д — площадь горла диффузора Fa. с. кр — площадь критического сечения парового сопла. При анализе целесообразно пользоваться относительным статическим давлением р . При его расчете в качестве масштаба применяется давление насыщения, соответствующее температуре жидкости на выходе из конденсирующего инжектора Тем- Это давление характеризует некоторым образом уровень давления в камере смешения и принимается в качестве расчетного Ркрасч- Локальные значения могут отличаться не только от рк расч = Ps (Тем), но И ОТ местных значений в меру суммарного воздействия на предшествующем участке канала. [c.126]

Выходом из этого положения является построение и анализ различных моделей структуры аморфных металлов. Суть подхода состоит в том, что сначала составляется случайная плотная упаковка твердых сфер (СПУТС), затем определяется средняя плотность и парная функция распределения g r) такой СПУ-структуры, после чего с использованием подходящего парного потенциала или надлежащих геометрических усл овий, или и того, и другого вычисляются локальные смещения в атомных конфигурациях, в результате чего происходит стабилизация модели СПУ-структуры. [c.81]

Мультифрактальный анализ, основы которого рассмотрены в [40, 561, 562], подразумевает построение меры, количественно характеризующей распределение М элементов исследуемой структуры на геометрическом носителе. Это достигается путем разбиения пространства, в которое погружен объект с неупорядоченной структурой, на ячейки размером // < < / (/ = 1,. .., N, I — характерный размер ячеек) и подсчета доли характерных Mi элементов структуры в каждой непустой г-й ячейке MjIM = Pj. Тем самым каждой ячейке придается вес Р,, или мера 2/, = 1, в целом характеризующаяся распределением не меняющей свой знак величины. В интерпретации [562] мера изучаемого неупорядоченного множества описывается скейлинговым показателем а (Р, /, 0). Это позволяет [c.358]

Мгновенное разрушение конструкций обусловлено высокими локальными напряжениями и деформациями в местах концентрации напряжений, поэтому измерение вязкости разрушения материала по любой методике должно давать точное иредставление о величине и распределении этих напряжений и деформаций, Полный математический анализ напряжений чрезвычайно сложен, за исключением геометрически простых конструкций. Цель этой и последующих глав объяснить принципы расчетов напряжений и деформаций и показать основные результаты их в доступной форме, не осложняя излишне материал математическими выкладками, что неизбежно ведет к некоторой потере строгости изложения. Читатели, которые захотят более глубоко ознакомиться с этой проблемой, должны обратиться к специальной литературе. [c.18]

Затем решается система уравнений (3.79), из которой находятся функции распределения компонент поля типов колебаний, их потери энергии за один полный проход резонатора, равные А = 1 —1Лр, и дополнрггельный к геометрическому фазовый набег за полный обход резонатора, равный arg Л. Основные выводы, полученные по анализу расчетов волноводных резонаторов с различными геометриями сферических зеркал (вогнутые, выпуклые, плоские), следующие. [c.167]

Поскольку механические и геометрические свойства контактирующих тел меняются в процессе трения, в книге также рассматриваются вопросы моделирования накопления поврежден-ности в поверхностном слое, усталостного разрушения поверхностей, изменения их макро- и микрогеометрии при изнашивании обсуждаются общие методы решения износоконтактных задач, в которых все контактные характеристики (распределение напряжений, форма тел, их сближение и т.д.) являются функциями времени. Решения этих задач используются для анализа изнашивания поверхностей, предсказания характера протекания этого процесса в зависимости от свойств взаимодействующих тел, промежуточной среды и условий нагружения, для вы- [c.3]

В результате теоретических исследований таких проблем, как распределение напряжений вокруг геометрического концентратора и в зоне вершины треш ины, созданы основы для вывода формул по расчету конструкции. Экспериментальные исследования дали методы анализа напряжений в сложных конструкциях, таких, например, как затвор орудия. Программы испытаний, позволяюш ие оценивать поведение моделей в условиях, имити-руюш их действительные, обеспечили эффективное прогнозирование поведения прототипов в условиях эксплуатации. С помош ью этих программ исследовали поведение упрош енных деталей под действием повторных нагрузок. Другие испытательные программы созданы для исследования разрушения деталей орудийного прототипа вследствие малоцикловой усталости под действием динамических нагрузок. [c.338]

Отклонения веса штампованных деталей складываются арифметически и составляют значительную величину. Отклонения же веса, вызванные колебаниями размеров вокруг центра их группирования, складываются геометрически и при большом количестве деталей, входящих в изделие, не столь велики. Это следует иметь в виду при анализе форм распределения размеров, присущих технологическим процессам штамповки, и оценке их влияния на вес. [c.543]

У полноприводных автомобилей, имеющих односкатные шины н примерно одинаковое распределение массы по мостам, увод шин передних и задних колес практически одинаковый и поворачиваемость у них нейтральная. Это позволяет при оценке боковой устойчивости (но не управляемости) считать, что центр поворота находится в точке О, так как для анализа боковой устойчивости важны соотношения сил, которые в итоге определяются геометрическими параметрами автомобиля и радиусом поворота. При таком допущении погрешность расчета будет несущественной, а конечные аналитические выражения значительно упрощаются. С учетом принятого допущения имеем, что мгновенный центр О поворота автомобиля, перемещаясь по центроиде АС, будет всегда находиться на линии, совпадающей с направлением задней оси (у трехосного автомобиля — на линии, проходящей через ось балансира). Текущий радиус R в этом случае будет равен расстоянию от центра О поворота до центра задней оси. Центр тяжести автомобиля при повороте будет двигаться со скоростью и, при этом скорость автомобиля в направлении его продольной оси (действительная скорость движения) u = D osp. [c.231]

Выравнивание удобнее описывать геометрической моделью, предложенной С. И. Кричмаром[102]. Сравнительный анализ геометрических моделей приведен на рис. 48. Прикатодная пленка считается однородной и равномерно распределенной по всей катодной поверхности. В некоторых случаях для учета влияния кинетики электродных процессов в схему вводят фиксированные значения электродных потенциалов (рис. 49, а), а при прогнозировании момента наступления короткого замыкания, особенно опасного при работе на малых зазорах между электродами, учитывают неоднородность электропроводности электролита (рис. 49, б). [c.85]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...