Состояние потоков

Поток в активном сечении электрофильтров можно считать совершенно равномерным, если Мк = 1-4-1,1. Вместе с тем в некоторых случаях, когда дальнейшее выравнивание поля скоростей сопряжено с большими трудностями, приходится удовлетворяться величиной Л1н 1,2 (практически удовлетворительное поле скоростей). Эту величину примем за исходную в дальнейшем при оценке состояния потока в электрофильтрах. [c.219]

Характеристика (состояние потока) к Л к [c.254]

На создание потока газа через нагнетатель расходуется работа /д и отводится теплота <7д(<7тр — теплота трения в <7д не входит). Если состояние потока на входе характеризуется параметрами pi, ti, Vi и Wi, а на выходе — параметрами рз. h, 2 и W2, то основное уравнение для потока примет вид [c.251]

Соотношение (14) связывает коэффициент эжекции п с геометрическим параметром эжектора а и параметрами газов на входе в камеру. Полученные уравнения (8), (12) и (13) вместе с соотношением (14) достаточны для определения состояния потока в выходном сечении по заданным начальным параметрам потоков и коэффициенту эжекции (или геометрическому параметру а). [c.509]

Выявление состояния потока, таким образом, производится путем сравнения глубин потока со значением критической глубины, соответствующей данному потоку, к вычислению которой и перейдем. [c.157]

Определение критической глубины необходимо не только для оценки состояния потока, по II для выполнения ряда гидравлических расчетов, которые рассматриваются в дальнейшем. [c.157]

Попутно отметим, что из (15-12) вытекает еще один простой критерий для оценки состояния потока, а именно [c.157]

Глубины вдоль потока будут уменьшаться.. Можно показать, что и в этом случае кривая свободной поверхности вся расположится в пределах одной зоны Ь (рис. 17-1), т. е. что глубина в конце кривой не опустится ниже критической глубины. Это следует из того, что, как нам уже известно, удельная энергия сечения при спокойном состоянии потока убывает с уменьшением глубины,. достигая наименьшего значения из возможных именно при критической глубине. [c.171]

При дальнейшем изучении гидравлического прыжка будем считать началом прыжка такое сечение перед прыжком, в котором при бурном состоянии потока еще сохраняется [c.222]

Если положить а = а, поскольку численно они близки, то легко видеть, что уравнение (23-5) совпадает с условием критического состояния потока. Отсюда устанавливаем, что прыжковая функция П к) имеет минимальное значение при Пк=1, т. е. при 11 = гщ-,. [c.224]

Из графика также видно, что в данном русле при заданном расходе возможно неограниченное число сопряженных глубин. Следовательно, широки пределы, в которых может возникать прыжок в данном русле. Но каждой заданной глубине А перед прыжком соответствует только одна сопряженная с ней глубина /г" за прыжком, и наоборот. Когда же прыжковая функция имеет минимальное значение, т. е, прн критическом состоянии потока, то А = А" = А, р н возникновение прыжка невозможно. [c.224]

Прежде всего определим состояние потока до и после перелома уклона. Для этого определим критическую и нор.мальные глубины на обои.х участках капала. [c.235]

В стационарном состоянии поток /2 равен нулю, а поток энергии остается постоянной величиной. Поэтому из формул (2.37) и (2.38) получаем [c.27]

КРИТИЧЕСКОГО УКЛОНА И УСТАНОВЛЕНИЕ СОСТОЯНИЯ ПОТОКА [c.142]

В общем случае критическая глубина определяется из основного уравнения критического состояния потока [c.142]

Состояние потока обычно устанавливается сопоставлением глубин в рассматриваемом сечении h с критической глубиной При этом, если [c.146]

Если при расчете критическая глубина не известна, можно и не определять ее, пользуясь для анализа характеристикой состояния потока в таком виде [c.146]

Весьма часто состояние потока оценивают с помощью числа Фруда, равного удвоенному отношению кинетической энергии к потенциальной, т. е. [c.147]

Состояние потока можно также анализировать с [c.147]

Указание. Из основного уравнения критического состояния потока —— = [c.149]

VI.21. Построить график удельной энергии сечения и определить состояние потока при следующих условиях а) ширина русла по дну Ь = [c.151]

Решение. Выясним состояние потока до и после перелома. [c.214]

Для определения формы сопряжения потока за трубой предварительно установим состояние потока в отводящем русле (см. VI.I) при 5 = 5d = 5 2 = 10 м, 1(1 = 0,01 и коэффициенте шероховатости д,г1я неукрепленного земляного русла п = == 0,0275 (см. таблицу приложения 4) [c.224]

За сечение 1 — 1 принимается сечение в конце участка с плавно изменяющимся движением. При спокойном состоянии потока в верхнем бьефе таким сечением является сечение с критической глубиной h , т. е. h . При бурном состоянии потока и равномерном движении в верхнем бьефе следует принимать == /г,, если же в верхнем бьефе устанавливается неравномерное движение, то глубину можно определить одним из методов построения кривых свободной поверхности. [c.238]

Указание. Предварительно следует определить для разных нормальных глубин lij в трубе соответствующие расходы Q( m. указание к задаче V.7), а затем соответствующие им глубины в конце трубы (см. решение задачи IX.3). Следует учитывать, что при изменении наполнения в трубе может измениться состояние потока. [c.247]

Характер профиля скорости в диффузоре и длина его начального участка зависят не только от угла расширения, но и от ряда других факторов. В частности, сунтественное влияние на состояние потока в диффузоре оказывают режим течения (число Рейнольдса) и форма профиля скорости на входе в диффузор. В то же время входной профиль обусловлен формой и геометрическими параметрами предшествующих участков (прямых нро-ставок и фасонных частей, препятствий и др.). При увеличении числа Ре профиль скорости становится более пологим, а длина начального участка диффузора уменьшается (рис. 1.18). [c.26]

В более ранних исследованиях [981 применили иной подход к решению задачи течени.я жидкости через неподвижный насыпной слой. Используя уравнение движения идеальной жидкости и закон Дарси, связывающий давление в слое и скорость фильтрации через него, они получили зависимость между распределением скоростей в слое, состоянием потока вне его и условиями подвода потока к слою и отвода от него. Несмотря на сложность полученной связи, анализ ее позволил сделать ряд качественных выводов о влиянии геометрических параметров аппарата на распределение скоростей. Таким образом, сделана также попытка количественно оценить вызванную пристеночным эффектом неравномерность распределения скоростей по сечению слоя для случая, когда ширина пристеночной области с повышенной проницаемостью намного меньше ширины сечения канала. [c.278]

Важная особенность уравнения количества движения состоит в том, что с его помощью расчет действующих сил производится только по состоянию потока, на контрольной поверхности без проникновения в сущность процессов, происходящих внутри этой контрольной поверхности. Поэтому уравнение количест(ва движения позволяет во многих случаях достаточно точно рассчитать гидродинамический процесс, не вникая в его детали. [c.40]

Течение газа в любом участке смесительной камеры описывается тремя уравнениями сохранения энергии, массы и количества движения. Если поток газа в выходном сечении камеры считать одномерным, т. е. полагать процесс выравнивания параметров смеси по сечению полностью закончившимся, то указанных трех уравнений достаточно для определения трех параметров потока в выходном сечении по заданным начальным параметрам газов на входе в камеру. Три параметра, как известно, полностью характеризуют состояние потока газа и позволяют найти любые другие его параметры. В частности, если это требуется, по величине полного давления смеси Ps можно определить потери в процессе смешения потоков. Таким образом, при составлении основных уравнений мы не вводим никаких условий о необратимости процессов, однако после решения уравнений приходим к результату, который свидетельствует о том, что в рассматриваемом процессе есть потери полного давления, т. е. рост энтропии. Аналогичное положение возникало при решении задачи о параметрах газа за скачком уилотнения, которые, кстати сказать, определялись по начальным параметрам потока теми же тремя уравнениями. [c.505]

Пусть на рис. 3-6 изображена система линий токов для некоторого потока жидкости. Будем для общности полагать движение не-установившнмся. Тогда изображенная картина линий токов может соответствовать лишь некоторому мгновенному состоянию потока. Выделим мысленно внутри потока некоторый достаточно малый замкнутый контур аЬса. [c.47]

Знание критической скорости или расхода имеет важное значение. Исследованиями В. С. Кнороза, Г. Н. Роера, А. П. Юфина и др. установлено, что пока твердое содержимое пульпы находится во взвешенном состоянии, поток жидкости не затрачивает дополнительной энергии на транспортирование этого содержимого. [c.202]

На участке гидравлического прыжка поток на коротком расстоянии претерпевает резкие изменения резко возрастает глубина, резко усиливается пульсация скорости и давления, меняется состояние потока, гасится зггачитель-мая часть энергии потока. [c.229]

Если в отводящем русле за плотиной бытовое состояние потока такл<е бурное, то сопряжение переливающейся струи с потоком нижнего бьефа произойдет плавно в виде непрерывной кривой подпора или сиада от глубины Ас до бытовой глубины /г,1 в иил<не и бьефе. [c.260]

Нормальная глубина ftoi первом участке меньше критической глубины а на втором участке Ло/больше критической глубины следовательно, аодоток до перелома находится в бурном состоянии, а после перелома—в спокойном. Переход из бурного состояния потока в спокойное может произойти только в форме гидравлического прыжка. [c.214]

Установим состояние потока в (5ытовых условиях отводящего русла, спланированного в виде прямоугольного сечения с В = 12 м и ij = 0,004. [c.223]

Так как hf, у- = (0,85 м > 0,67 м), то поток находится в спокойном состоянии. Отметим, что если hg не задано, то состояние потока в отводящем русле устанавливается по правилам VI.1 при известных коэффициенте шероховатости и уклоне дна лога. Численный пример рассмотрен в задаче VIII.21. [c.223]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...