Угол установки

В современных насосах угол установки лопаток па выходе выбирают в пределах Рал = 10 -Н W. [c.173]

Изменяя угол установки копирной линейки, можно протягивать винтовые шлицы с различными значениями шага Т. [c.346]

Из результатов опытов можно сделать следующие выводы. При отношении сторон Ьк/ о 9 направляющие лопатки, установленные на первом повороте, обеспечивают практически хорошее распределение скоростей по сечению за поворотом даже с одной решеткой сравнительно небольшого сопротивления (Ср 5,5 f = 0,45). При отношении сторон = 12 одна решетка даже с сопротивлением лг 12 (f = 0,35) не дает достаточно равномерного поля скоростей. Совершенно равномерный поток получается при двух решетках с = 5,5 = 0,45). Оптимальный угол установки (атаки) направляющих лопаток в данном случае д = = 57ч-60°, а число лопаток может быть выбрано по формуле (1.14), для сокращенного их числа и неравномерного расположения по сечению. [c.204]

Во втором варианте подводящего участка с системой направляющих лопаток и одной решеткой распределение скоростей близко к полученному в предыдущем варианте (табл. 9.6). При этом следует еще раз подчеркнуть, что в этих вариантах выравнивание потока происходит лишь в случае, когда направляющие лопатки установлены под оптимальным углом. Если угол установки лопаток будет больше или меньше оптимального, то поток неизбежно будет отклоняться от своего основного направления. [c.238]

Одна решетка, ар = 5,5 (/ 0,45) расположение лопаток по а—а, угол установки а , = 74 [c.240]

Одна решетка, = 5,5 (/ 0,45) расположение лопаток по б—б, угол установки а, — 90° [c.240]

Рассматривая течение жидкости в слое смазки как плоское, построить эпюру давлений р по длине башмака и определить, какую нагрузку Р он может нести, если скорость движения опорной поверхности о = 3 м/с и размеры Z. = 60 мм, Hq = 0,2 iMm, угол установки башмака а. 0,25", его ширина (размер в направлении, перпендикулярном плоскости чертежа) В = 150 мм. Динамическая вязкость масла р = 0,8 П. [c.214]

Угол установки трубки приемника вихревой камеры (рис. 8.14) может быть найден из уравнения (8.10) с учетом геометрических характеристик. [c.387]

Угол установки 62, кулачка К2 относительно кулачка Kt определяют по соотношению [c.486]

Из решения уравнения (29.5) получим величину т Гп и угол установки фп уравновешивающей массы /Пп (б). В зависимости от конкретной конструкции задаются и г , чем определяют параметры противовеса. [c.356]

Из двух первых уравнений находятся значения va и ао ири данных условиях работы двигателя, а последнее определит соответствующий угол установки руля. [c.269]

Во всех рассмотренных схемах установок обычно можно легко изменять угол установки, шаг и высоту лопатки. Организацию по тока на входе в решетку можно производить также отсосом пограничного слоя и поворотом крайних лопаток в решетке. [c.472]

Как указывалось выше, в поворотно-лопастных турбинах лопасти рабочего колеса автоматически поворачиваются с изменением открытия направляющего аппарата. Поэтому при различной мощности, отдаваемой рабочим колесом, изменяя открытие лопаток направляющего аппарата и угол установки лопастей, мох<но найти такое положение последних, при котором к. п. д. турбины будет иметь наибольшее значение. В современных конструкциях поворотно-лопастных турбин установка лопастей рабочего колеса на наиболее выгодный угол производится автоматически одновременно с изменением открытия направляющего аппарата турбины. Благодаря этому турбины такого типа работают с оптимальными к. п. д. при значительном [c.283]

На рис. 133 показано положение звеньев базового кулачково-коромыслового механизма в момент начала подъема коромысла. Начальный радиус-вектор центрового профиля базового кулачка длина коромысла / и межосевое расстояние /о известны. Требуется найти угол установки кулачка с номером п, который в соответствии с циклограммой должен привести в движение взаимодействующее с ним коромысло после поворота базового кулачка на у ОЛ (ргг [c.243]

Угол между полученной линией OS,, и линией ОВо даст искомый угол установки бп. [c.517]

Угол установки профиля (Р ) — угол между касательной к кромкам и осью решетки. [c.98]

При необходимости можно изменять в некоторых пределах эффективный угол, изменяя шаг и угол установки выбранного профиля. Соответствующие зависимости и Раэ в функции t и (Ра) обычно прилагаются к чертежу профиля. [c.99]

Хорда лопатки выражается через ее ширину и угол установки Ь = B/sin Рв, где для рабочих лопаток [20] [c.249]

На рис. 65 показан однороликовый раскатник. Отличаясь простотой устройства, он позволяет получать поверхности 9—И-го класса шероховатости. Рабочим элементом в данном раскатнике является ролик 5, устанавливаемый под углом а к оси оправки / во втулке 2 или на игольчатых подшипниках. Штуцер 4 служит для подвода в зону обработки масла. Специальный винт (на рисунке не показан) удерживает ролик от осевого перемещения. Если оправке сообщить вращательное и поступательное движения, то ролик за счет трения его рабочих кромок об обрабатываемую поверхность начнет вращаться. То же самое будет наблюдаться, если вращение получит заготовка, а раскатник будет совершать только осевое перемещение. Диаметр и длина ролика выполняются строго определенными, чтобы обеспечить требуемый натяг. При этом учитываются радиус деформирующей кромки ролика, угол установки ролика относительно оси и диаметр отверстия. [c.126]

Звено I входит во вращательную пару С со звеном 2, вращающимся вокруг оси А диска 5, и в винтовую пару D со звеном Л, вращающимся вокруг оси В расширенной втулки звена 4. При вращении звена / звено 3 перемещается вдоль оси винтовой пары D, втулка звена 4 поворачивается относительно диска 5, и тем самым изменяется угол установки звена 4 относительно [c.299]

Звено 5 четырехзвенного шарнирного механизма АВСО снабжено зубчатым сектором Ь, входящим в зацепление с зубчатым сектором с звена 2. Звено 5 имеет пальцы й, а звено 2 — прорези а. При вращении кривошипа 1 звено 2 совершает кача-тельное движение вокруг неподвижной оси Е с остановками. Во избежание ударов зубчатые секторы бис вводятся в зацепление и выводятся из него воздействием пальцев й на прорези а звена 2. Продолжительность периодов движения и покоя звена 2 можно регулировать, изменяя расстояние между шарнирами С а В перемещением ползуна 3 по винту 4. Одновременно следует изменять угол установки пальцев с1 по отношению к линии СО. Для предупреждения самопроизвольного поворота звено 2 снабжено дугами е, а звено 5 — дугами /, которые скользят друг по другу в периоды остановки звена 2. [c.69]

Кроме того, фреза отличается по числу зубьев, а следовательно по диаметру, а также по направлению витков (правое и левое), что влияет на угол установки фрезы относительно обрабатываемого изделия и, в свою очередь, определяет ее длину. [c.615]

Угол установки противовеса С по отношению к кривошипу [c.172]

Требуемая последовательность работы РО в МА с такой СУ обеспечивается закреплением кулачков и рычагов на распределительном валу под определенными углами. Угол установки (закрепления) 6, кулачка или рычага — это угол между начальной прямой ведущей детали основного 1-го циклового механизма и начальной прямой ведущей детали i-ro исполнительного механизма. За начальную прямую для рычага принимают прямую, соединяюн ую центр вращения РВ с шарниром присоединения следующего звена, т. е. линию кривошипа, а для кулачка — прямую начального радиуса-вектора кулачка в момент начала рабочего хода (подъема) толкателя или коромысла. Определение углов производится в такой последовательности. [c.171]

Часть исследований с направляющими устройствами производилась также на модели круглого сечения при отношении площадей Р /Ро 16 на основании визуальных наблюдений при помощи щелковинок был выбран оптимальный угол установки направляющих лопаток д 56°, при котором профиль скорости получался наиболее симметричным. Диаграммы полей скоростей (рис. 8.1) показывают, что при большом отношении площадей Рк/Ро 16) одни направляющие лопатки или пластинки не могут обеспечить удовлетворительного распределения скоростей по сечению аппарата (см. рис. 8.1, б, б). Более равномерное распределение скоростей достигается при установке за направляющими лопатками одной плоской решетки ( р 6, = 0,44, см. рис. 8.1, е, е), а вполне удовлетворительное — при установке двух решеток ( р1 = Срз = 4,5 / = 0,48, см. рис. 8.1, г, ж). [c.199]

Впадина на участке /, выхода фрезы очерчена по э.члипсу, ма.чая ось которого равна Вфр, а большая Офр os ф, где Цфр — наружный диаметр фрезы ф — угол скрещивания, т. е. угол установки фрезы в плане относительно заготовки вала (рис. 293), определяемый из [c.272]

Значения для Гц взяты из [162] и соответствуют минимальному радиусу капель жидкой фазы в условиях топливного факела для большинства центробежных форсунок. Решение (8.12) при отмеченных данных дает а = ar sin 0,32, т. е. а = 19°. Необходимая из расчета степень закрутки, обеспечивающая сепарацию всех капель размером d> d = 1,2 10" м, будет обеспечена для и = 40 м/с, если угол установки патрубка отбора пробы составит с осью вихревой камеры угол а = 19°. [c.388]

Примем, что межосевое расстояние /о является общим для всех механизмов, но начальный радиус Яп и длина коромысла / могут быть разными. Для графического определения угла установки применим метод обращения движения, т. е. отложим от линии ОСа заданный угол ср в сторону, иротивоиоложную вращению кулачка, и построим треугольник ОВпСп ио известным сторонам /о, и Яп так, чтобы его вершины располагались в одном и том же направлении обхода. Угол между полученной линией ОВп и линией ОВ даст искомый угол установки 6 . Аналитическое решение находится нз условия [c.243]

Принятые величин ы. Параметры первой ступени dj = 0,425, ia = 170 м/с, = 180 М/С, Пах = 0.98, = 0,99, /ср i - 0,9, относительная длина лопатки 7, - 3.6. Параметры последней ступени Сга 136 м/с. z 144 м/с. 2== 0,92, i p г = 0,7. Средний КПД ступени т (.т = 0,9. Выходная скорость и КПД выходного устройства Свых " 120 м/с, 11вых = 0,7. Угол установки профиля Рд 60°, относительпый осевой зазор бд 0,2, КПД механический = 0,99. [c.238]

Принятые величины, ( корости воздуха на входе в камеру сгорания Wb = 45 м/с вторичного воздуха Шз = 50 м/с, на выходе из за-вихрителя Шф=Ш21 газа в пламенной Т1)убе Шг=10 м/с, на выходе из камеры сгорания анвых = 50 м/с. Коэффициент избытка первичного воздуха o ix = = 2,0 фронтового устройства ф = 1,0. Количество пламенных труб г = 6. Объемная теплонапряженность пламенной трубы (7 = 180 Вт/(м -Па), КПД Т1к. с = 0,97. Геометрические характеристики коэффициент с= 0,025 толщина степки пламенной трубы =" 0,002 м, экрана Sg = 0,003 м зазоры между экраном и прочным корпусом наружный Д = 0,03 м, внутренний Ав = 0,03 м угол установки лопаток завихрителя ср = 60° угол раскрытия диффузора 7 2ф отношения = 0,49 lд/d = 1,0. [c.265]

Диапазон чисел ЬЛ Угол входа потока Угол выхода потока а. Обозначение профиля Оптимальный относительный pt Оптимальный угол установки opt Хорда Ь, см Площадь Л см Момент инерции Jmin Момент сопротивле- см [c.351]

Диапазон чисел М Угол входа потока ррасч Угол выхода потока JJj Обозначение профиля Оптимальный относительный opt Оптимальный угол установки Рв opt Хорда Ь, см Площадь F, см- Момент инерции Момент сопротивле- см [c.352]

Первичный воздух (воздух, необходимый для сжигания топлива) разделяется на два потока. Большой завихритель 6, пропускающий 20% общего расхода воздуха, имеет угол установки лопаток 30° и создает вращение потока против часовой стрелки. Малый завихритель 4 пропускает 10% воздуха, создавая поток, вращающийся по часовой стрелке с углом выхода из завихрителя 45°. Таким образом, внутри камеры создается сильно турбулизи-рованный поток, обеспечивающий перемешивание топлива с воздухом. [c.229]

Очистка коротковыдвижными аппаратами с вращающимися сопловыми головками. Аппараты работают по принципу на себя , т. е. сопла в головке аппарата установлены таким образом, что направление движения струи противоположно поступательному движению обмывочной трубы. Угол установки сопл от оси трубы находится обычно в пределах 15—20" . Сопловая головка в цикле очистки имеет одновременно поступательное и вращательное движения, описывая на стене спиральные траектории. [c.201]

При вращении кривошипа 1 вокруг неподвижной оси В четырехзвенного шарнирного механизма ВСОЕ звено 2 совершает качательное движение вокруг неподвижной оси А. Продолжительность периодов движения и покоя звена можно регулировать, изменяя расстояние между шарнирами О и Е перемещением ползуна 3 по винту 4. Одновременно следует изменять угол установки пальца а по отношению к линии ОЕ, что выполняется смешением винта Ь в прорези звена 5. [c.67]

Многомерное пневматическое контрольное приспособление (фиг. 245, а и б) разработано фирмой Сигма (Англия) для одновременного контроля И параметров турбинной лопатки. В качестве отсчетного прибора применяется многотрубный прибор высокого давления с водяным манометром Мультиколонн , а измерительными элементами служат пневматические контактные головки. На измерительных станциях приспособления контролируются 1 — общая длина лопатки, 2 — направление оси, 3 — изгиб, 4 я 5 — смещение оси в двух плоскостях, б — угол установки профиля, 7 — кривизна профиля, 5, 9, 10 — толщина в разных сечениях профиля, 11 — длина хорды. [c.262]

Технологическ ий эффект изменения конструкции механизма поворота стола круглошлифовального станка иллюстрируется фиг. 684, а и б. В первоначальной конструкции этого механизма (фиг. 684, а) при повороте стола на требуемый угол установка его производится при помош и пружинного фиксатора 1, который входит своим концом в один из пазов планки 2. Точная установка стола по шкале производится винтом 5, передвигающим планку 2, связанную фиксатором 1 со столом 4 станка. [c.636]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...