Подвод потока

Местоположение начала отрыва в диффузоре обусловливается не только степенью неравномерности распределения скоростей на входе (величиной оша.ч)- но и характером распределения, аналогично его влиянию на профили скорости в сечениях безотрывного диффузора. При подводе жидкости к диффузору с вытянутым профилем скорости отрыв происходит в сечениях, более близких к входу, чем при подводе потока с равномерным полем скоростей (рис. 1.23, а и б). При вогнутом профиле скорости на входе начало отрыва в диффузоре несколько отодвигается вниз по потоку (рис. 1.23, в). [c.29]

В случае подвода потока к группе электрофильтров через один общий коллектор постоянного сечения с торцовым входом характер распределения расходов по аппаратам при А тах = I 1 — тах < 0,6 близок к линейному [45] [c.64]

Рис. 3.7. Схема потока в аппарате при подводе потока вниз

В случае подвода потока к аппарату сбоку характер протекания жидкости через слой в основном дол.-кен остаться таким же, как и при централь-по.м подводе. [c.91]

Величина определяется расстоянием между решеткой и начальным сечением набегающей струи и (как Л о) профилем скорости в этом сечении, на который, в свою очередь, влияют условия подвода потока и геометрия подводящего участка (см. гл. 1). Величина Np зависит от профиля скорости струи после ее растекания по решетке. Однако для практических расчетов будем принимать Np — 1-ь1,5 [c.109]

На распределение скоростей потока в различных аппаратах оказывают влияние условия не только подвода потока в рабочую камеру, но и отвода из нее. Условия отвода влияют меньше, чем условия подвода. Однако с точки зрения создания наиболее эффективных аппаратов вопрос о правильном выборе места отвода потока, форм и размеров отводящих участков является также важным. [c.137]

Для обеспечения возможности подвода потока к центральной части рабочей камеры (центральный или симметричный ввод потока вверх или вниз) к горизонтальному подводящему участку присоединяли сменные отводы 4, которые можно было монтировать выходными отверстиями вверх или вниз (табл. 7.1, 7.2). [c.154]

Устранить закручивание потока можно не только с помощью указанных устройств (например, установкой за входным отверстием системы направляющих лопаток или пластинок), а в случае подвода потока по диффузору также и с помощью разделительных стенок. [c.183]

Вариант II — расширенное входное отверстие при узком подводящем участке. В том случае, когда сечение подводящего участка меньше сечения входного отверстия (ширины корпуса аппарата), подвод потока может быть осуществлен с установкой в расширенном участке подводящего канала перед входом в аппарат соответствующей распределительной решетки, а после входа в аппарат — направляющих лопаток или пластинок. [c.197]

При отсутствии направляющих лопаток или пластинок в рабочей камере аппарата, но при наличии решетки перед входом, картина потока Е рабочей камере аналогична той, которая была описана для случая подвода потока по широкому участку. В этом случае поток также направляется к задней стенке, причем скорости по ширине камеры более или менее одинаковые. [c.197]

Рис. 9.1. Модель гори.зонтального электрофильтра с осевым подводом потока через горизонтальный диффузор с решетками = 0,4 2 — /а = 0,38 ( отв = 10 мм)

Для горизонтальных электрофильтров можно отметить следующие основные типы подвода потока непосредственно к форкамере аппарата 1) осевой через горизонтальный диффузор 2) через наклонный диффузорный участок 3) снизу через вертикальную шахту 4) вертикально сверху. Условия подвода потока к этим участкам, непосредственно примыкающим к электрофильтрам, в действительности получаются совершенно различными. [c.219]

В вертикальных электрофильтрах подвод потока осуществляется в основном сбоку, но условия подвода к боковому отверстию также очень разнообразны. [c.219]

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ЭЛЕКТРОФИЛЬТРЫ С ОСЕВЫМ ПОДВОДОМ ПОТОКА ЧЕРЕЗ ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ДИФФУЗОРЫ [c.219]

МУ (16) — 1. В случае подвода потока к диффузору через колено с направляющими лопатками можно практически принять Ыц == 1,2 тогда получим п 3 и 5,8. [c.219]

Изменение направления подвода потока к диффузору (подвод снизу вверх) полностью устраняет перетекание газа через щель в бункер. Путем установки направляющих лопаток в колене 90° можно устранить и неизбежное в таком случае отклонение потока в верхней стенке аппарата. Это хорошо подтверждает полученное распределение скоростей (Л4к 1,2, табл. 9.1). [c.224]

Наилучшее распределение скоростей при подводе потока через колено с направляющими лопатками получается в случае установки их расчетного количества, т. е. трех решеток с коэффициентами сопротивления, близкими к расчетным Spi = 18 (f 0,30) р2 = Spa = 5,5 (/=i 0,44). Если при двух решетках (Spi = 18 22) вдоль мень- [c.224]

Подвод потока сверху вниз по отводу 90 без лопаток резко меняет течение при тех же решетках, что и в варианте П-З, поток получается более отклоненным к нижней стенке аппарата. Это отклонение увеличивается при наличии щели между решетками и нижней стенкой аппарата (Мк = 1,25). При закрытии щелей устанавливается более равномерное поле скоростей (М, а 1,10). [c.225]

Для полного устранения указанного отклонения потока к нижней стенке аппарата при рассматриваемом варианте подвода потока (т. е. сверху вниз через плавный отвод без направляющих лопаток и при наличии щели) между обеими решетками может быть установлено несколько поперечных перегородок [45, 49, 60], как это сделано в вариантах 11-12 и 11-13. В этом случае обеспечивается достаточно равномерное поле скоростей (Мк = = 1,15) и почти одинакового характера как при наличии щели, так п без нее. [c.225]

По данным табл. 9.2 и рис. 9.3, а и б видно, что наиболее равномерное поле скоростей получается при выборе решеток (значения п, Срг. / и 1р/Вк) именно в соответствии с изложенными (см. гл. 7) рекомендациями для случая центрального подвода потока. [c.226]

Электрофильтры с удлиненными (12-метровыми) электродами при осевом подводе потока [c.227]

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ЭЛЕКТРОФИЛЬТРЫ С ПОДВОДОМ ПОТОКА ЧЕРЕЗ ВЕРТИКАЛЬНУЮ ШАХТУ СНИЗУ [c.237]

Рис. 9.8. Схемы моделей электрофильтра типа ДГП-ТЭЦ с подводом потока к форкамере снизу под прямым углом к оси аппарата

Электрофильтры с удлиненными (12-метровыми) электродами при подводе потока по вертикальной шахте снизу [c.239]

Рис. 9.10. Схема подвода и поле скоростей й в рабочей камере модели электрофильтра с подводом потока снизу через колено с направляющими лопатками (Мц = 1,67 т = 0,60) [118]

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ЭЛЕКТРОФИЛЬТРЫ С БОКОВЫМ ПОДВОДОМ ПОТОКА ВЕРТИКАЛЬНО СВЕРХУ [c.252]

Примерно такие же результаты с указанными газораспределительными устройствами получаются и в случае подвода потока к электрофильтру, установленному на боковом ответвлении раздающего коллектора (см. табл. 9.10). [c.253]

В случае равномерного распределения скоростей по всем секциям (электрофильтрам) и их поперечным сечениям коэффициент очистки при той же скорости Шц = 2 м/с и /i = = 0,13 получили бы т]ср = 1 — ехр (— 0,98 п -ур 0,02. Таким образом, общий коэффициент очистки дымовых газов с помощью рассмотренных электрофильтров вследствие неудачных условий подвода потока резко снижается, и унос золы в атмосферу более чем в 7 раз превышает расчетное значение. [c.262]

С целью улучшения условий подвода потока к данным электрофильтрам были предложены два варианта устройств, установка которых не требовала переделок газоходов (см. рис. 9.19) перегородка 9, дополнительно суживающая поперечное сечение конечного участка раздающего коллектора, направляющие лопатки 10 и ложные стоики И внутри коллектора. [c.262]

Характер поля скоростей подводимого потока при данном режиме течения зависит только от форм и геометрических параметров аппаратов и подводящих участков. Если формы и параметры заданы, то с этой точки зрения безраз шчно, какой технологический процесс происходит в аппарате (в некоторых случаях следует только учесть влияние эффекта температурного градиента). Это очень важно, так как можно решать вопрос о распределении скоростей и способах выравнивания их по сечению, а также о выборе схем подводящих и отводящих участков в достаточно обобщенном виде. Результаты теоретических исследований и экспериментов со схематизированными. моделями можно распространить на аппараты разнообразного технологического назначения, если только их формы и геометрические параметры, а также условия подвода потока к рабочим элементам или изделиям и соответственно условия отвода потока будут близки к исследованным. [c.10]

Как было отмечено, во многих случаях выравнивание потока может быть достигнуто с помощью специальных направляющих устройсгв (лопатки, разделительные стенки и пр.). В аппаратах со сло.жными условиями подвода потока применение таких устройств не всегда достаточно эффективно, а часто конструктивно трудно выполнимо или вообтде невозможно. В.ыравнивание потока может быть осуществлено также с помощью сопротивлений, рассредоточенных по сечению. В качестве таких сопротивлений используют различные виды решеток или сеток, насыпные слон кускового или сыпучего материала и др. [c.77]

Поэтому в некоторых случаях предпочтительнее применять другие распределительные устройства, которые устанавливают как отдельно, так и в комбинации с решетками. Наибольшие возможности имеются при боковом вводе потока в аппарат. В этом случае легко могут быть, в частности, применены направляющие лопатки или пластинки в месте поворота потока от входного отверстия в рабочей камере, щелевая решетка (из уголков, полос, брусьев и пр.) с направляющими пластинками или без них, система экранов, подводящий диффузор с разделительными стенками и т. п. Существенного улучшения условий раздачи потока по сечению аппарата можно достичь подводом потока через полутрубу, через патрубок под углом вниз аппарата, а также периферийным вводом по кольцу. Ниже приведены результаты исследований некслорых из указанных способов подвода и раздачи потока в аппаратах. [c.193]

Из сопоставления результатов исследования рассматриваемого варианта подвода потока к модели аппарата круглого сечения при отношении FJF 16 (рис. 8.5) с полями скоростей, приведенными на рис. 8.1, видно, что даже при подводе через короткий диффузор с р.азделительными стенками заметно улучшается распределение потока по сечению аппарата (М ( 2,12 вместо УИ 3,35). Дополнительной установкой одной плоской решетки ((( 12 / - 0,35) или решетки из угс>лков (( р 60 [c.207]

Прежде чем перейти к рассмотрению результатов экспериментальных исследований моделей электрофильтров с конкретными условиями подвода потока, остановимся еще раз на вопросе о вторичном эффекте, связанном со слиянием отдельных струек (факелов), протекающих через отверстия решетки, и отрывом за ней потока от с1енок канала. Для электрофильтра с пылевым бункером и верхним карманом (для крепления электродов) влияние отрыва, как отмечалось в гл. 3, должно заметно уменьшиться и распределение скоростей в струе за решеткой должно быть близким к распределению для неограниченной струи (см. рис. 1.46). [c.217]

По полученным распределениям скоростей, а также на основе визуальных наблюдений спектра потока с помощью пщлковинок, можно установить следующее. При отсутствии распределительных решеток в рабочей камере аппарата получается очень неравномерное поле скоростей (.Иг, = 14-I-15). Почти во всем сечении создается область отрицательных скоростей (обратных токов). Поступательное движение сосредоточено или в очень узкой полосе вблизи нижней стенки аппарата (вариант 1-1, табл. 9.1), или в несколько большей области вблизи верхней стенки аппарата (вариант П-1). Отклонение потока к нижней или верхней стенке рабочей камеры обусловлено тем направлением потока, которое он получает при выходе из колена или отвода газохода перед диффузором. Как было показано, при отсутствии в коленах и отводах направляющих лопаток поток на повороте получает направление от внутренней стенки к внешней. Если за этими фасонными частями нет достаточно длинных прямых участков, то отклонение потока сохраняется и после выхода tro из указанных частей газохода. Отсутствие направляющих лопаток в колене приводит к дополнительному сжатию потока (повышению его скорости) на выходе из колена. Поэтому в случае подвода потока к диффузору через колено без направляющих лопаток максимум скоростей в сечении рабочей камеры аппарата получается больше, >ем в случае подвода через плавный отвод. [c.224]

Опыты, проведенные на модели, близкой по основным параметрам к типу электрофильтра УГ2-3-53 при F, JF = 26, показали, что практически нет различия в распре-.деленнн скоростей по сечепию 2—2 в случае подвода потока к подводящему диффузору через один или два параллельных патрубка (см. рис. 9.3, с) с общей площадью сечения такой же, как у одного патрубка. [c.227]

ГОРИЗОНТАЛЬНЫЕ ЭЛЕКТРОФИЛЬТРЫ С ПОДВОДОМ ПОТОКА ПОД УГЛОМ ЧЕРЕЗ НАКЛОННЫЕ ДНФФУЗОРНЫЕ УЧАСТКИ [c.232]

Во втором варианте подвода поток при входе в форкамеру электрофильтра устремляется в верхнюю часть рабочей камеры, так что при отсутствии газораспределительных устройств и здесь получается очень неравномерное расп )аделепие скоростей (Мк = 2,3). Установка штампованной решетки ( 1 — 0,23) с козырьками, расположенными горизонтально, и второй перфорированной решетки с /2 — 0,365 при наличии между ней и нижней стенкой форкамеры щели (б/Вц = 0,044) дает вполне удовлетворительные результаты (Мк = 1,11). Однако в промышленных условиях при данном варианте подвода на нижнюю площадку между обеими решетками будет оседать пыль (зола). Поэтому дальнейшие опыты проводились при устройстве в этом месте бункера. Для предотвращения возможности обхода газом низа первой решетки, она была продлена в глубь бункера сплошной перегородкой (газоотражателем Г ), а первая половина бункера частично перекрыта сверху. [c.237]

Опытно-промышленный электрофильтр для котлов ТЭС большой мощности [70]. Описанная выше модель опытно-промышленного электрофильтра с 12-метровыми электродами исследовалась также при подводе потока через вертикальную шахту снизу отношение Рк1Ра=1. Участок, непосредственно примыкающий к фор1 амере был выполнен в двух основных вариантах вариант —в виде колена с большой степенью расширения при наличии в нем направляющих лопаток вариант II — в виде раздающего коллектора, одна из боковых стенок (на входе в форкамеру) которого представляла собой сплошную решетку из уголков или объемную из объемных стержней треугольной формы (табл. 9.8). [c.239]

Результаты, приведенные в табл. 9.8, показывают, что при боковом подводе потока снизу к электрофильтру с уд.типспными электродами можно получитг, не только такое же распределение скоростей, как и при центральном вводе потока, но даже более равномерное. Так, например, поле скоростей в конце первого электрогюля получается практически совершенно равномерным (М,, = 1,01- -1,02). Такие хорошие результаты дает именно данная система газораспределения направляющие лопатки во всех поворотах (коленах) и две перфорированные решетки при / = 0,45. Направляющие лопатки в колене 5 (перед форкамерой) одновременно с распределением потока по высоте сечения поворачивают его на 90° в горизонтальное направление. Две перфорированные решетки завершают полное выравнивание потока по всему сечению рабочей камеры электрофильтра. Полученные результаты также убедительно показывают, что золовые отложения з па внешней поверхности нап[)авляющих лопаток 6 в последнем колене даже при очень большой толщине слоя золы практически не изменяют степень равномерности распределения скоростей. [c.239]

При такой схеме подвода потока к коллектору можно было заранее ожидать неравномерное распределение расходов газа по отдельным ответвлениям и неравномерное распределение скоростей по сечению каждого ответвления, особенно первых. Действительно, при повороте потока в колене 1 поток, отрываясь от внутренней стсики, не может успеть на сравнительно коротком прямом участке (ИЬ к. 1,5) за ним полностью выравняться по высоте, и профиль скорости должен получиться с минимальными значениями вверху и максимальными внизу. Последнее должно привести к тому, что через первые ответвления пройдет меньшее количество газа, чем через последние, а градиент скорости по высоте коллектора при входе в боковые ответвления еще больше усилится вследствие поворота потока. Так как наибольшее значение этого градиента должно быть со стороны отрывной зоны, т. е. у верхней стенки коллектора, соответственно максимальная неравномерность потока получится в первом ответвлении. Приведенные в табл. 9.9 данные полностью подтверждают описанное распределение относительных расходов д = <7/90р и скоростей ш (где ср — средний по всем ответвлениям расход газа через одно ответвление). [c.250]

На рис. 9.15 показаны схема подвода потока к электрофильтру, установленному на первом ответвлении коллектора (с наибольшим значением Му, = 1,32), и поля скоростей в сечении на выходе из первого электрополя (сечение 2—2) для двух вариантов газораспределительных решеток (f -- 0,45 и f - 0,35). Лучшее результаты получены, когда за коленом с направляющими лопатками обе решетки имели f = 0,35 (Му = 1,04 (зместо Л4к = = 1,22 при f 0,45). Большее значение коэффициента сопротивления решетки (f — меиыисс) по сравнению с коэффициентом сопротивления решетки для установок, рассмотренных выше, потребовалось именно вследствие неравномерного распределения скоростей по сечению первого ответвления коллектора. [c.251]

Как уже отмечалось, распределение скоростей по сечению аппаратов зависит нетолько от форм и параметров подводящих участков, непосредственно примыкающих к ним, но и от условий подвода потока к этим участкам. В группе параллельно работающих аппаратов равномерность распределения расходов по отдельным аппаратам зависит от формы и параметров подводящих участков, от степени идентичности условий подвода к каждому из аппаратов, а также условий отвода потока из них. Однако на практие эти условия не всегда выполняются. Например, к групповому электрофильтру газовый поток, как правило, подводится через один общий раздающий коллектор и отводится через один общий собирающий коллектор. При неправильном выборе геометрии этих коллекторов, стесненных условиях подвода (отвода) потока к ним и ряде других причин расход дымовых газов через отдельные электрофильтры (или секции) оказывается неодинаковым, что приводит к снижению эффективности очистки газов этими аппаратами. Ниже рассмотрены некоторые примеры. [c.260]

Несимметричный подвод потока к раздающему шхилектору обусловливает нс только неравномерность раздачи газового потока но отдельным секциям электрофильтров, но и неравномерность распределения концентрации взвешенных в потоке тчюрдых частиц (золы). Вследствие появления при повороте потока центробежных сил взвешенные в нем частицы, особенно наиболее крупные, отклоняются в сторону от центра кривизны их первоначальной траектории. При рассмотрении направления потоков в отдельные секции (см. рис. 9.21, а) можно заключить, что наибольшая концентрация при этом будет иа входе [c.263]

Опыты еще раз показали, что распределение скоростей по сечению электрофильтров не нарушается при данном подводе потока (снизу) в случае Готложения на наружных поверхностях лопаток 6 довольно толстого слоя золы (см. штриховку на лопатках, рис. 9.24). [c.265]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...