Диаметр сопла

Недостатки эжектора — повышенное газодинамическое сопротивление при максимальных расходах ОГ и выбрасывание ОГ через патрубок впуска дополнительного воздуха на режиме холостого хода. Снизить противодавление можно увеличением активного диаметра сопла и объема камеры смешения, а неизбежное при этом снижение производительности эжектора на малых расходах можно компенсировать установкой на всасывающем патрубке эжектора обратного клапана типа пульсара. [c.67]

Более подробные исследования описаны в работах [87, 88]. В их опытах диаметр сопла, из которого истекала воздушная струя, начальные скорости и концентрация примеси, а также размер пылевых частиц, менялись в сравнительно широких пределах (Пц = 20-ь60 мм ы о = 15 г--7-40 м/с щ = о -1,0 кг/кг = 17- -80 мкм). [c.314]

Задача VII—26. Водоструйный насос, получая рабочую воду под давлением из резервуара А, подсасывает из резервуара В воду на высоту = 4 м и нагнетает ее в резервуар С на высоту В.2 = 2 м. Выходной диаметр сопла, из которого вытекает под давлением вода, = = 20 мм, диаметр цилиндрической смесительной камеры d2 = 40 мм, выходной диаметр диффузора, из которого вода поступает в резервуар С, а = 100 мм. [c.166]

D — диаметр выходного отверстия d — диаметр сопла в минимальном сечении. [c.212]

Характер истечения защитной струи газа определяется геометрическими параметрами сопла сварочного инструмента. Установлены оптимальные соотношения между диаметром сопла и длиной его цилиндрической части, требования к форме сопла и то расстояние, на котором оно должно находиться от свариваемого изделия, и некоторые другие параметры конструкции инструмента [23]. [c.380]

Определение величин углов а и Р выполнялось следующим образом. Подбирая длину камеры смешения 5 при постоянном диаметре сопла и постоянном диаметре = 27 или 23 мм, добивались максимальной величины КПД р процесса эжекции газа жидкостью. При подборе оптимальной длины камеры смешения устанавливалось одно из сопел, диаметры которых были перечислены выше. Оптимальную длину камеры смешения подбирали для каждого режима нагнетания жидкости, т.е. для каждого фиксированного давления от 0,9 до 2,4 МПа через каждые 0,1 МПа при практически постоянном давлении эжектируемого газа, которое находилось в пределах от 0,098 до 0,102 МПа. При меньших давлениях газа эксперименты не выполнялись из-за резкого снижения коэффициента эжекции и, как следствие, снижения КПД. Подобрав оптимальную длину камеры смешения для данного режима работы струйного аппарата, определяли расстояние от среза сопла до места, в котором струя касается стенок камеры смешения - сечение 1-1 рис. 8.1, а. [c.189]

Зная величины диаметров сопла камеры смешения и расстояние S и, используя схему процесса эжектирования в струйном течении на рис. 8.1, рассчитывались величины углов расширения газожидкостного пограничного слоя а и сужения потенциального ядра струи Р, представленные в табл. 8.1.1 и на графике рис. 8.7. [c.193]

В тех случаях, когда поле полного давления во входном сечении сопла равномерно, а очертания сопла настолько плавны, что в нем нет вихревых областей и скачков уплотнения, сопротивление сопла сводится к сопротивлению трения в пограничном слое. Ввиду того что длина сопла обычно не больше нескольких диаметров сопла, толщина пограничного слоя составляет малую [c.434]

За определяющий размер выбирается местный диаметр сопла. [c.389]

Пример 4.1.2. Определить тяговую характеристику управляющего двигателя с учетом инжекции при следующих данных число Маха в выходном сечении сопла Мд = = 3,53 диаметр сопла 1 = 10 см рабочее тело двигателя и инжектируемое вещество — воздух [к = к1= 1,4 Р — RJ= 287 Дж/(кг-град) То = Тоу= 300 К] углы поворота потока на выходе из сопла и отверстий для вдува соответственно = 4,5° Ру = = 6° давление в камере двигателя ро = 40 кгс/см (3,92-10 Па) общая площадь отверстий для инжекции 5у = 0,259 см , относительный расход вдуваемого газа [c.309]

Рис. 32.9. Теплоотдача в градиентной области течения (см. рис. 32.4) при натекании плоской (ширина сопла Ьа = Ю мм) и осесимметричной (диаметр сопла da = 20 мм) струи нормально на неограниченную пластину

Определить диаметр сопла с1 и диаметр рабочего колеса О этой турбины, если ее мощность при числе оборотов я = 600 об/жин должна быть равна Л/=300 л. с. [c.55]

Задача 7-26. Водоструйный иасос, получая воду под давлением из резервуара А, подсасывает из резервуара В воду на высоту Я = 4 м и нагнетает ее в резервуар С на высоту И =2 м. Выходной диаметр сопла, из которого вытекает под давлением вода, d = 20 мм, диаметр [c.175]

Задача 7-28. Определить расход керосина (относительный вес 3 = 0,80) в трубе диаметром D — 5Q мм, если показание ртутного дифференциального манометра у сопла А=175 мм, выходной диаметр сопла d=30 мм, а его коэффициент сопротивления С = 0,08. [c.179]

Задача VI1-28. Определить расход керосина (относительная плотность б = 0,8) в трубе диаметром D == 50 мм, если показание ртутного дифференциального манометра, измеряющего перепад давлений в сечениях потока перед соплом и на выходе из него, равно h = 175 мм, выходной диаметр сопла d = 30 мм, а его коэффициент сопротивления = 0,08. Сжатие струи на выходе из сопла отсутствует. [c.171]

Относительная погрешность измерения площади выходного сечения сопла /2 определяется точностью приборов, используемых для измерения диаметра сопла. [c.96]

Задача 7.11. Определить с точностью до 0,1 мм диаметр сопла для подачи смазочно-охлаждающей жидкости в зону резания, если нужно обеспечить подачу Q=l,2 л/мин при располагаемом избыточном давлении р = 0,01 МПа. Вязкость жидкости v=l,3 сСт. Коэффициент расхода сопла описывается эмпирической формулой [c.158]

Объем полости насоса и трубопровода V = 5 см модуль упругости жидкости ж=1,5-10 H/ м скорость плунжера Уп=1 м/с диаметр плунжера dn = 8 мм длина трубопровода /.= 100 мм внутренний диаметр трубопровода d = 2 мм эквивалентная длина форсунки 1 = 2 мм диаметр сопла форсунки d = 0,4 мм коэффициент гидравлических потерь системы форсунка —трубопровод, приведенный к диаметру сопла =1,5. Плотность топлива р = 850 кг/м . [c.159]

Средний диаметр сопл [c.170]

Средний диаметр сопл dj = и-10 (япв), мм....................586,4 [c.176]

Рис. 5.10. Зависимость длины водяной струи от напора перед соплом. Выходной диаметр сопла d2=8 мм, длина сопла 1—53— 110 мм

Формулу можно рекомендовать в пределах напора Яо = 50— 150 м и диаметра сопла 10 мм. [c.204]

Молибден толщиной до 3 мм сваривают вольфра.мовым электродом диаметром 3 мм на но(7гояином токе прямой полярпости на режиме I 425 Л U == 18 В г == 18 м/ч. Диаметр сопла горелки 15 MMj расход гелия через горелку и приставку 20 л/мин, [c.372]

При необходимости увеличения мощности пламени, т. е. количества энергии, выделяемой пламенем в единицу времени (например, при ацетилено-кислородной сварке металлов больших толщин), следует изменять диаметр сопла или сечение потока, а не скорости его истечения, так как это может привести к срыву пламени. [c.312]

Для того чтобы машины, приборы и другие изделия сохраняли эксплуатационные показатели в заданных пределах к концу срока их службы (до капитального ремонта), необходим такой метод расчета допусков и посадок, который обеспечивал бы гарантированный запас точности функциональных параметров и ответственных соединений, а следовательно, и эксплуатационных показателей. Для фун1и1иональных размеров и посадок с зазором методика расчета запаса точности общая. Устанавливают максимальные допуски как на функциональные размеры несопрягаемых поверхностей (например, на диаметры сопл пневмо- и гидросистем, жиклеров карбюраторов, кондукторных втулок и т. п.), так и на посадки для ответ- TJU i iibix соединений. Эти допуски и расположение пх полей назначают исходя из допускаемых отклонений эксплуатационных показателе изделия и называют соответственно функциональным допуском размера Тр и функциональным допуском посадки с зазором T/.S. [c.24]

Хильш исследовал три различные трубы, характеристики которых приведены в табл. 1. Диаметр сопла обозначен через dis. Диаметр диафрагмы dj был подобран таким образом, чтобы эффект охлаждения был близок к максимальному. Во всех вихревых трубах длина боковых трубок приблизительно в 50 раз превосходила их диаметр dr- [c.11]

Диаметры критических D p и выходных Da сечений даны в этой таблице в дюймах, числа Ra рассчитаны но выходному диаметру сопла. Как видим, истинные значения числа Мс в выходном сечении ниже расчетных (Ма<Маяд) и фиктивный диаметр выходного отверстия меньше истинного на 18 33 %, т. е. безразмерная толщина вытеснения [c.439]

NUo = 4,630 (Re /ft - =) (1 + 0,0348A e Re W u ) Pr - (8.58) Формулы (8.56), (8.57), (8.58) справедливы в диапазоне чисел Рейнольдса (Rej = Uodo/v, где Ыо —скорость на срезе сопла dj — диаметр сопла) 12-10 < Reo<64 10 при /С = 0,19. [c.172]

Длина факела при сжигании данного газа зависит от смесеобразующих свойств газогорелочного устройства, степени предварительного смешения, скорости вытекающего потока, диаметра сопла, коэффициента избытка воздуха и условий развития горящей струи. [c.234]

Р. В. Тоуартом проведены также измерения перепадов температур в экранных трубах котла ПК-38 при использовании для очистки топки глубоковыдвижных аппаратов по схеме, представленной на рис. 5.8,а. Котел работает на назаров-ском буром угле. Паропроизводительность котла 280 т/ч. Давление пара 14 МПа, поперечное сечение топки 8X10 м. Измерения проводились при следующем режиме работы обмывочного аппарата диаметр сопл — 8 мм, давление воды — 1,0—1,2 МПа, частота вращения сопловой головки — 4 об/мин, скорость поступательного движения аппарата — 1,52 м/мин. Перепад температуры на наружной поверхности труб на расстоянии 1,5 м от оси поступательного движения аппарата составляет 206 К при времени контакта 0,03—0,04 с. Рассматриваемый участок экранных труб контактирует с компактной частью струи. Рассчитанный на основе этих данных средний коэффициент теплоотдачи составляет 31 кВт/(м2-К). [c.211]

Опытный участок в топке котла ТП-ЮГ работал 14 700 ч и обмывался водой с периодом то=56 ч (т = 263). Опытные цельносварные поверхности в котле П-49 работали в двух режимах и в первой серии исследования продолжительностью 6500 ч очищались через каждые 12 ч (ш = 545) при помощи дальнобойных аппаратов линейным перемещением струи, а в последующие 10 500 ч (общая продолжительность работы 17 000 ч) использовались глубоковыдвижные аппараты водной очистки диаметром сопл 7 мм, давлением воды перед аппаратами 1—1,2 МПа, по показанной на рис. 5,8,6 схеме. Экраны на втором этапе испытаний очищались через каждые 24 ч (т=440). Температурные режимы, а также глубина коррозионно-эрозионного износа труб мембранных экранов приведены в табл. 5.3. [c.219]

В этих исследованиях использованы те же глубоковыдвижные обмывочные аппараты с четырехсопловой головкой с диаметром сопл 6—8 мм. [c.227]

Изучался комбинированный метод очистки, сочетание виброочистка — водная очистка. Для удаления плотных отложений с ширм использовалась водная очистка глубоковыдвижным аппаратом с четырехсопловой головкой, диаметр сопл 10 мм. Последние направлялись попарно вперед и назад под углом к плоскости, перпендикулярной оси движения обмывочного аппарата. Очистка производилась водой с давлением перед аппаратом 0,5—0,6 МПа и с периодом То1 = 182 ч. Рабочие параметры обмывочного аппарата следующие частота вращения—16 об/мин, скорость поступательного движения — 1,52 м/мин. Рыхлые отложения удалялись при помощи виброочистки через каждые 4 ч по 5 с. Общая продолжительность испытаний составляла 11 150 ч. [c.230]

Водяные обмывочные аппараты имеют четырехсопловые головки, диаметр сопл 6—8 мм. Давление воды перед аппаратами 1,0—1,2 МПа. Вибраторы ширм высокого давления включаются через каждые 2—3 ч, а паровая обдувка ширм низкого давления — через каждые 24 ч. [c.232]

Горелка УМП-4-64, на которой производились исследования, имеет ступенчатое сопло диаметром 6/8 мм с большим диаметром на выходе. Подача порошка осуществляется за анодным пятном. Нами был изготовлен ряд сопел аналогичной конструкции, но отличных по диаметрам. На этих соплах проводилось напыление карбида вольфрама. Полученная зависимость адгезии от соотношения диаметров сопла представлена на рис. 2, Ли Б. Оптимальным соотношением оказалось 5/6. Очевидно, при меньших диаметрах вследствие недостаточной центровки катода по отношению к соплу дуга не отшнуровывается по оси сопла, а замыкается у его края в зоне начала цилиндрической части. Это приводит к слабой холодной струе в месте нагрева порошка. Большие диаметры сопла требуют большей мощности вследствие увеличенного расхода газа и также не обеспечивают необходимого прогрева порошка. Определение оптимальной зернистости порошка проводилось на выбранном сопле при мощности 28 квт. Были отсеяны следующие фракции РЭЛИТа 0—50, 50—73, 73—100 и 100—180 мк. Испытания на адгезию слоя 0.3 мм показали (рис. 2, 5, Г), что наилучшими фракциями являются 50—73 и 73—100 мк. Оптимальная мощность из условия максимальной адгезии и наибольшей стойкости сопла (рис. 2, Д) определилась в 28 КВТ при работе на аргоне и азоте. Данные по плотности и кажущейся пористости в зависимости от мощности горелки представлены на рис. 2, Е. Толщина покрытия для образцов была [c.223]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...