Показатель упрочнения

Здесь Do, к — Постоянные модули упрочнения а, Ь, С — постоянные кривой упрочнения Eq и to — начальное время и степень деформации D — модуль упрочнения а, Р — показатели упрочнения m — показатели разупрочнения. [c.49]

Здесь т — показатель упрочнения материала оболочки (для материалов принят степенной закон деформирования а, = ), [c.91]

Для случая, когда материал нечувствителен к скорости деформации, второй член равен нулю и y=do/ade = = п/е, где п имеет смысл показателя упрочнения [c.550]

Представленные соотношения свидетельствуют о том, что только при пульсирующем цикле приложения нагрузки можно рассматривать свойства материала сопротивляться росту усталостной трещины в функции изменения радиуса зоны пластической деформации. Причем радиус зоны в значительной степени зависит от предела текучести материала и от деформационного показателя упрочнения среды п. С учетом того факта, что в вершине трещины формируются три зоны, как это было указано в предыдущих разделах, нет определенности в том, какую именно величину зоны следует подставлять в рассматриваемые уравнения (5.19) и (5.20). Так, например, при возрастании [c.238]

ОЦЕНКА ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ УПРОЧНЕННОЙ ПОВЕРХНОСТИ [c.82]

Оценку коэффициентов концентрации деформаций и напряжений / s (для координат — ё) можно выполнить с использованием уравнений (34) и (35) после замены показателя упрочнения т диаграммы статического деформирования на показатель упрочнения т (к) диаграммы циклического деформирования (последний определяется по уравнению (27)), а также номинального напряжения 5 на [c.113]

За допускаемые величины [e ] и [-/V(,] принимаются минимальные по уравнениям (48) и (49). Амплитуды местных упругопластических деформаций в зонах концентрации и вне зон концентрации определяются с использованием уравнений кривых статического и циклического деформирования (24) и (31) при этом показатели упрочнения т и т (к) определяются по уравнениям (25) и (27) для заданных в эксплуатации Тцэ и N . Местные деформации в зонах концентрации определяются по уравнениям (34), (36), (39), (40) для указанных выше Тдэ и Nq. [c.119]

Анализ результатов комплексных исследований НДС для зон концентрации напряжений с помощью соотношения Нейбера и экспериментальных методов (метода сеток) показывает, что метод Нейбера дает завышенные значения местных деформаций и напряжений в двух случаях для зон с высокой концентрацией напряжений (а >3) и для материалов с малым показателем упрочнения (ш яв 0,1) в упругопластической области [17]. [c.93]

Близкое удовлетворительное согласование результатов, полученных с помощью МКЭ и соотношений (2.106) и (2.107) для зон концентрации конструктивных элементов I, II и III (см. рис. 2.41) можно объяснить тем, что конструкционные материалы при указанных температурах имеют сравнительно высокие показатели упрочнения т > 0,3) и исследуемая область характеризуется умеренным уровнем концентрации напряжений (а < 4). [c.93]

При малой степени упрочнения (ш 0) возможный диапазон изменения показателя п достаточно широк (О < и < 2). Для реальных значений показателя упрочнения материала (например, т = 0,5) промежуточный режим нагружения описывается степенным уравнением [c.101]

Уровень термомеханической нагрузки оценивают относительным условным напряжением Оу = Оу/а показатель упрочнения изменяется в пределах т = 0,12. .. 0,5, что характерно для конструктивных материалов при максимальных деформациях (е < 2,0 %), а также умеренных и высоких температурах. [c.107]

Определив напряжение а и деформации ёу и ё при разных значе-шях параметра Оу и показателя упрочнения т, для каждого элемента конструкции вычисляли параметр интерполяции согласно соотношению (2.142). [c.109]

Таким образом, на основании анализа НДС ряда типичных элементов конструкций показана существенная зависимость параметра К от действующей нагрузки (параметра СТу) и показателя упрочнения т. Для практически важного диапазона изменения внешней нагрузки (1 < Сту < а ) параметр интерполяции изменяется в широких пределах О < А" < 1,5 для плоских задач (см. рис. 2.54) и О < А < 3,0 для осесимметричных задач (см. рис. 2.53). Следует отметить сходственный характер кривых К = f(Oy) на рис. 2.53 и 2.54 в диапазоне 1 < Оу < а с выраженной спецификой для плоской и осесимметричной задачи. [c.110]

В соответствии с этим ири испытаниях на растяжение гладких стандартных образцов определять показатель упрочнения можно через равномерное сужение ifB, которое таким образом становится расчетным параметром. [c.20]

Испытания пластин и образцов с надрезами показывают, что на переход от одноосных к двухосным напряженным состояниям при статическом нагружении в большей степени влияет сопротивление образованию пластических деформаций и в меньшей — на показатель упрочнения т. При этом разрушающие эквивалентные деформации (интенсивность деформаций) eki зависят от анизотропии свойств и снижаются по мере уменьшения интенсивности напряжений Oi и увеличения среднего напряжения Оср [c.20]

Многочисленные эксперименты при статическом растяжении гладких об- -разцов в условиях пониженных и повышенных температур t свидетельствуют о связи между показателем упрочнения m и отношением [c.20]

Изменение скоростей деформирования е, приводящее к более интенсивному изменению пределов текучести, чем пределов прочности и предельной пластичности, определяет соответствующее изменение показателя упрочнения. [c.20]

Опытные данные показывают возможность расчетного определения показателя упрочнения в упругопластической области по стандартным характеристикам механических свойств [c.20]

Предложены способы экспериментального определения величин J , Уи и Ьс, однако расчет этими способами элементов конструкций пока затруднителен из-за сложности решения соответствующих краевых упругопластических задач с учетом упрочнения. Зависимость критических деформаций 6k, e/ii и показателя упрочнения материала т от основных факторов — температур (, скоростей деформирования е, исходных свойств металла т, ekt позволяет связать критические напряжения Qh для элемента конструкции с размером дефекта I с помощью критического значения коэффициента интенсивности деформаций Ки - [c.21]

Значения /Г приведены в табл. 7.2. Величины показателя упрочнения т в зависимости от отношения предела текучести Oq к пределу прочности Од и относительного сужения в шейке фк приведены в табл. 7.3. Для значений ol , т, aof,ja и ф, не указанных в табл. 7.2 и 7.3, можно использовать линейную интерполяцию. [c.222]

Величина д.у, оказывая влияние на термическую активацию, контролирует скорость релаксационных и раз-упрочняющих процессов. Она тем больше, чем выше д.у. Поэтому чувствительность сопротивления деформации к температуре для металлов с более высокими значениями Ед.у будет больше, т. е. диаграммы Ts—0 при е= onst и 8= onst будут круче, а показатели упрочнения rti(0) и 2(0) будут больше для металлов с большим значением д.у. [c.472]

По данным испытаний лабораторных образцов, корпусная сталь при температуре в диапазоне от 20 до 150°С является циклически стабильной, показатель упрочнения стали в упругоциклической области при статическом нагружении равен 0,18, а при циклическом — 0,29 и слабо зависит от температуры. [c.100]

Использование в качестве показателя упрочнения и разупрочнения работы привело практически к полному совпадению расчетных кривых с экспериментальными как на начальном этапе релаксации, так и после обоих подгружений [65]. [c.88]

Сопротивление деформированию при длительном малоцикловом и неизотермическом нагружении зависит не только от числа циклов нагружения, но и от температуры и формы циклов термомеханического нагружения (длительности цикла, времени выдержки при постоянной нагрузке и т. д.). Процрсс сопровождается соответствующим увеличением или уменьшением показателей упрочнения и, следовательно, изменением деформаций и напряжений (коэффициентов К >, [c.96]

Комплексный анализ НДС за пределами упругости проведен для оболочечных корпусов с фланцами типов / - III, для которых характерны явно выраженные неравномерность поля напряжений в переходной от фланца к о юлочке зоне и концентрация напряжений в точках А тл Б (рис. 2.47). Исследования проводили при варьировании геометрических параметров г и й в широком диапазоне и при значениях показателя упрочнения те = 0,12. .. 0,5, характерных для конструкционных материалов. При анализе моделировали режимы термоциклического нагружения А , к Аз (см. гл. 3) для цилиндрических корпусов типов I и III и Bi, В2 и Вз - для сферического корпуса типа//. Температурную нагрузку в каждом режиме определяли по распределению температур вдоль меридиана уровень напряжения в точках АнБ оценивали параметром Оу = Оу/а = 1,2. .. 3,8. [c.102]

Рис. 2.50. Зависимость интенсивности действительной деформации в опасной точке А внешней поверхности сферического (а) и цилиндрического (б) оболочеяных корпусов 1фи значении t imh-ческой нагрузки <Ту = 2,7 и t = 670 °С от показателя упрочнения m (обозначения те же, что на рис. 2.49)

По данным табл. 2.4 показатель п для точки А конкретной оболо-чечной конструкции (hjR = onst) слабо зависит от показателя упрочнения т. [c.105]

Рис. 2.51. Зависимость интенсивности действительной деформации в опасной точке конструктивного элемента V (см. рис. 2.41) от показателя упрочнения т при Оу = 2,7 (обоэяачеяня те же, что на рис. 2.49)

Характер упругопластического деформирования, реализуемый в локальной зоне детали, зависит прежде всего от влияния прилегающих упругих зон. Параметр интерполяции К отражает, по существу, режим упругопластического деформирования при ЛГ О реализуется упругопластическое деформирование, близкое к мягкому, т. е. (Оу - а) О, при К - близкое к жесткому, т. е. (ё - ёу) 0. В процессе нагружения значение параметра изменяется вследствие изменения соотношения между объемами упругих и упругопластических зон. Параметр К зависит от степени концентрации напряжений, показателя упрочнения материала, степени стесненности деформаций в локальной зоне его геометрическим аналогом является тангенс угла наклона вектора AAi к оси деформахщи е (см. рис. 2.52). [c.107]

Выдержка образца под постоянной нагрузкой приводит к увеличению деформаций и уменьшению значений напряжений в наиболее опасных точках, т. е. в зоне концентрации происходят процессы ползучести и релаксации. При увеличении времени выдержки скорость изменения напряжений существенно уменьшается. Однако и при максимальном времени вьщержки процесс релаксации явно продолжается, в то время как изменение деформаций >1стро прекращается (см. табл. 2.8). Влияние времени вьщержки учитывает показатель упрочнения т, определяемый при степенной аппроксимации в нелинейной части изохронной кривой деформирования по формулам для нулевого полуцикла нагружения ш(0) = g ala )l g(ele )-, для последующих по луциклов т(А ) = lg(5/Sj.)/lg(e/e.f), где и - предел текучести материала и соответствующая ему деформация н -циклический предел текучести материала и соответствующая ему деформация. [c.131]

Энергетические критерии позволяют анализировать повышенные скорости развития трещин при коэффициентах интенсивности напряжений, близких к критическим. В случае использования деформационных критериев в уравнение типа (10) вместо коэффициента интенсивности напряжений К вводят коэффициент интенсивности деформаций Kie [аналогично уравнению (7) для скоростей развития трещин длительного статического нагружения]. При этом в расчетные уравнения входят базоные характеристики механических свойств — предел текучести, показатель упрочнения в упругопластической области и предельная пластичность [c.25]

Предположение (7.7) существенно зашжает местные деформации, что идет не в запас прочности и не рекомедуется к использованию при расчетах прочности ответственных конструкций. Решение (7.8) дает более высокие величины местных деформаций и напряжений, чем уравнение (7.9). Последнее, в свою очередь, завышает результаты по мере увеличения а , уровня номинальных напряжений, снижения показателя упрочнения материала в неупругой области. Это позволило рекомендовать урав- [c.218]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...