Факел, дальнобойность

Применявшиеся нами центробежные форсунки давали водяной факел дальнобойностью до 300 мм с углом раствора конуса 50—55° и при производительности 10—50 кг/ч. При таких размерах водяного факела его диаметр (в основании конуса) приближался к размеру высоты. Уменьшение угла раствора конуса вызвало увеличение дальнобойности факела, что б ыло нежелательно, так как это требовало увеличения габаритов парогенератора и снижало его производительность. Орошение же стенок [c.150]

При сжигании АШ наиболее высокие экономические показатели достигаются в топках, оборудованных турбулентными горелками. Характерным для этих горелок является то, что они работают в режиме разомкнутого или близкого к нему развития потоков. Распространяясь в топочном пространстве, факелы, выдаваемые круглыми турбулентными горелками, образуют гиперболоид. В этих горелках создаются зоны обратных токов в приосевой области и на границах струй. Количество газов, рециркулирующих к устью факела, дальнобойность струй и угол раскрытия факела зависят от режима работы горелок и конструктивного оформления амбразур. [c.122]

При размоле угля в молотковых мельницах (см. 7.4) в ряде случаев угольная пыль вводится в топочную камеру через специальные горелки—амбразуры (рис. 8.9). В установках малой производительности подача готовой угольной пыли с первичным воздухом иногда осуществляется при помощи простейшей открытой амбразуры (рис. 8.9, а). Сопла-шлицы для подачи в топку вторичного воздуха располагаются над и под амбразурой. При сжигании бурых углей и фрезерного торфа скорость выхода пылевоздушной смеси из амбразуры принимают 4—5 м/с, а скорость выхода из сопл вторичного воздуха — 20—25 м/с. Работа таких горелок — открытых амбразур характеризуется, однако, малым углом раскрытия факела, дальнобойностью, плохим перемешиванием пыли с вторичным воздухом, неблагоприятными условиями для воспламенения и горения пыли и др. [c.162]

Бескомпрессорные дизели бывают с неразделенной и разделенной камерами сгорания. Тонкость распыливания и дальнобойность факелов в неразделенных камерах обеспечиваются благодаря высокому давлению впрыска топлива (60—100 МПа). В разделенных камерах сгорания происходит более качественное смесеобразование, что позволило существенно снизить давление впрыска [c.180]

Раскрытие факела, количество эжектируемых газов, распределение скоростей, дальнобойность в вихревой горелке опреде- [c.61]

Дополнительными факторами, влияющими на развитие рабочего процесса, являются дальнобойность и форма факела распылённой струи. [c.239]

Фиг. 39. Кривые дальнобойности, характеризующие развитие факела распыла по углу поворота кулачкового валика рф—160 кг см /7 =18 кг/см .

Резкое падение дальнобойности при уменьшении диаметра отверстия объясняется тем, что относительная поверхность оболочки факела к массе впрыснутого топлива увеличивается и лобовое сопротивление сильно возрастает. При изменении диаметра отверстия многодырчатого сопла с 0,70 до 0,25 мм шри сохранении постоянной суммарной проходной площади) возрастает угол конуса струи с 18 до 35°. [c.243]

Аэродинамическая структура факела определяет дальнобойность горелки, зону рециркуляции и угол раскрытия факела. Форма факела на выходе из горелки оценивается по полям скоростей на разных расстояниях от устья горелки. [c.88]

Открытые амбразуры (схема а) применяются редко, так как они имеют суш,ественные недостатки дальнобойность и пульсация факела в топке неблагоприятные условия воспламенения пыли вследствие охлаждения факела струями вторичного воздуха неудовлетворительное перемешивание аэросмеси с вторичным воздухом неравномерное и нестационарное поле скоростей на выходе из амбразуры местное шлакование задней стены тонки. Пульсация факела отрицательно влияет на циркуляцию воды в экранных трубах, вызывает нарушение температурного режима по змеевикам пароперегревателя, а также приводит к повышению температуры футеровки топочной камеры. [c.95]

Давление жидкого топлива желательно поддерживать равным давлению воздуха и во всяком случае не ниже 75% его. Основное преимущество двухступенчатой подачи воздуха автор форсунки видит в том, что первичный распиливающий агент сообщает пламени дальнобойность и настильность, вторичный же сокращает длину факела, делает его 152 [c.152]

При направленном косвенном теплообмене необходимо и верхней части рабочего пространства получить более высокую температуру, чем в нижней. Это осуществить легче, чем при обратном распределении температур. Если при направленном прямом теплообмене для получения максимума температур в нижней части рабочего пространства необходимо создавать мощный достаточно дальнобойный факел, то при направленном косвенном теплообмене относительно высокие температуры получаются в верхней части рабочего пространства, если, конечно, там сосредоточиваются горелочные устройства. При этом живая сила потоков, создаваемых горелками, должна быть достаточной для получения равномерной температуры в верхней части печи, но в то же время лишь минимально необходимой с тем, чтобы по ВОЗМОЖНОСТИ сократить перемешивание газов верхней и нижней зон. В нижней части рабочего пространства при этом образуется циркуляционная зона, где температура газов должна быть только немного выше, чем температура поверхности нагрева, и где желательно иметь продукты законченного горения с минимальной степенью черноты. [c.263]

Для правильной организации процесса горения, расчета условий подачи воздуха, обеспечения вписывания зоны горения в габаритные размеры топки необходимо знать ширину и длину топливного факела. За ширину факела следует принимать его наибольший диаметр, который достигается при движении топлива под действием энергии, полученной в форсунке, т.е. до момента заметного влияния на траекторию капель силы их тяжести и потока окружающего воздуха. Длина факела определяется дальностью полета наиболее крупных капель, получивших при распыливании максимальную кинетическую энергию. Ширина и длина факела являются величинами условными. Дальнобойность факела определяется конструкцией и производительностью форсунки, начальной скоростью струи и диаметрами капель. С повышением скорости длина факела достигает максимума и затем сокраш,ается. При этом не только растет кинетическая энергия, но и уменьшаются диаметры капель, а это приводит к уменьшению массы и увеличению аэродинамического сопротивления фракций. [c.24]

Дальнобойность топливного факела наиболее просто определяется как максимальное расстояние, на которое летят капли при горизонтальном положении форсунки. [c.32]

Свойства топлива и конструкция распылителя влияют на распределение частиц топлива по сечению факела и его дальнобойность. Эти показатели в значительной степени определяют качество смеси в отдельных местах топочного объема, а следовательно, интенсивность процессов испарения и горения топлив. [c.79]

Анализ графиков рис. 31 и 32 показывает, что чем тяжелее топливо, тем ближе сдвигаются к центру факела максимальные значения удельного потока. При этом площадь поперечного сечения факела уменьшается. По мере удаления рассматриваемого сечения факела от сопла происходит заполнение топливом центральной части факела, и тем самым неравномерность распределения сглаживается. Интенсивность изменения удельного потока топлива от сечения к сечению в значительной степени зависит от выбора конструкции форсунки. Наибольшая неравномерность распределения топлива по рассматриваемым сечениям факела наблюдается при работе форсунок с входными каналами круглого сечения, расположенными под углом к оси сопла. Характерно, что и дальнобойность факела для этих форсунок является максимальной. Исследования, проведенные в ЮО ОРГРЭС, показали, что дальнобойность факела также растет с увеличением производительности форсунки. Так, при неизменных геометрических характеристиках и режимах распыливания мазутов форсунками системы ЮО ОРГРЭС при их про- [c.80]

Закономерности изменения удельного потока топлива и дальнобойности факела зависят от величины момента количества движения. Так, при распыливании газойля имело место резкое уменьшение момента количества движения и потому максимальный удельный поток сместился в центр факела. Вязкость газойля была выше в 8,5 раза, а давление подачи несколько ниже по сравнению с вязкостью и давлением подачи воды. [c.81]

В форсунке Бермана предусмотрены две подвижные детали и поэтому подвод воздуха регулируют в двух ступенях. С изменением проходных сечений искажается их профиль, что влияет на направление, а иногда и на величину скорости распыливающего агента. Особенно сложно в переменных сечениях сохранить сверхзвуковые скорости. Для этого предложено прямоугольное сопло с подвижными стенками. В этой конструкции одно из осевых сечений на всех режимах остается постоянным, а другое сечение с помощью системы рычагов и поворотных деталей сохраняет профиль сопла Лаваля с изменением внутренних размеров. В форсунках Карабина предложены поворотные лопатки для изменения угла и дальнобойности факела. Однако такие сложные форсунки широкого применения не получили. [c.157]

Желая получить тот или иной аэродинамический эффект по дальнобойности, конфигурации или перемешиванию факела, можно на основе выражения (3-15), получив на модели некоторое оптимальное соотношение скоростей найти соотношение между [c.91]

Наблюдения и измерения в модели показали, что струи вторичного воздуха, вытекающие из сопел одного ряда, сливаются, не достигнув факела аэросмеси. Такие сплошные струи, действуя сверху и снизу, раздавливают поток аэросмеси, и боковые его области почти не перемешиваются со вторичным воздухом. Факел в целом имеет малый угол разноса по вертикали, что повышает его дальнобойность, ухудшает заполнение топочного объема и снижает устойчивость зажигания. [c.91]

Те же опыты показали, что на обеих изучавшихся характеристиках неблагоприятно отражается дополнительное завихрение воздуха в закручивающих лопатках (регистре). Однако у горелок без улиток или без регистра более дальнобойный факел с меньшим углом раскрытия. [c.97]

На полноту сжигания топлива сильное влияние оказывают скорости вдувания в топку первичной смеси и вторичного воздуха. При малой скорости первичной смеси возможны выпадение из потока крупных частиц пыли и обгорание выходных патрубков горелки. Слишком большая скорость первичной смеси ухудшает условия воспламенения и увеличивает дальнобойность факела. Скорость вторичного воздуха, так же как и первичного, выбирается в зависимости от выхода летучих. [c.80]

В мощных топках с большим числом горелок их размещают на противоположных боковых стенах (рис. 8-6,6) либо на фронтовой и задней. Так как ширина топки больше ее глубины, то боковое расположение позволяет применять горелки с повышенной дальнобойностью. Слишком дальнобойные горелки нежелательны, так как при встречных потоках факел отбрасывается в стороны и вызывает шлакование фронтовой и задней стен топки. [c.82]

При увеличении нагрузки (и, следовательно, абсолютных скоростей истечения газа и воздуха из горелки) в 2—3 раза наблюдалось увеличение дальнобойности факела как при сжигании холодного газа с холодным воздухом, так и при подогреве компонентов горения до температуры порядка 700° С. [c.87]

При фронтовом расположении горелок приходится заботиться о том, чтобы надлежащее заполнение топки движущимися продуктами горения сочеталось с отсутствием удара факелов пламени о противоположную стенку топки. При расположении газовых горелок на боковых стенках топки чрезмерная дальнобойность факелов также нежелательна, так как при этом мо- [c.226]

Интенсивность перемешивания, дальнобойность факела, стабилизация горения в вихревых горелках во многом зависят от крутки потоков, определяемой конструктивным параметром крутки закручивающих аппаратов. [c.39]

Дальнобойность горелок выбирают из условия хорошего заполнения топки факелом. Слишком дальнобойные горелки при неравномерной работе более склонны к образованию газового перекоса в топке, чем короткофакельные. Последние же не обеспечивают достаточного заполнения топки факелом. В свою очередь дальнобойность зависит от степени завихрения (закручивания) потока воздуха в регистрах. Чем интенсивнее закручивается поток в горелке, тем короче факел. Дальнобойность факела пропорциональна диаметру амбразуры. При большом диаметре амбразуры усложняется разводка экранных труб. [c.76]

В плоскофакельных горелках (рис. 32) в результате соударения струй вторичного воздуха 2, ориентированных под углом Pj друг к другу, происходит интенсификация перемешивания топлива и окислителя, увеличивается периметр струи, а следовательно, факела и уменьшается его дальнобойность. Стабилизация горения происходит так же как и в прямоточных горелках при эжектиро-вании горячих продуктов сгорания по поверхности струи. Отличительной конструктивной особенностью вариантов является [c.66]

Все чаще у топок с жидким шлакоудалением начинают применять угловые горелки. Пример конструкции угловой горелки дан на рис. 59. У этих угловых горелок первичная смесь и вторичный воздух вводятся в топку отдельно мощными потоками большого сечения. Скорость ввода воздуха в топку бывает значительной, чтобы обеспечить ему дальнобойность- Первичная смесь и вторичный воздух перемешиваются в результате взаимного столкновения потоков IB середине топочной камеры. Смешению обычно способствует удар потоков о поверхность шлаковой ванны. В результате столкновения потоков и сильного завихрения факела ядро факела при всех нагрузках топки располагается над серединой шлаковой ванны. Первичная смесь, выходящая из горелки, воспламеняется и газифицируется под воздействием факела в камере топки. Чтобы первичная смесь могла хорошо газифицироваться, ее скорость выхода из горелки берется обычно. небольшой, как правило, 20—30 м1сек. Напротив, вторичный воздух, который должен пройти через вязкую среду факела с достаточной кинетической энергией до середины топки, имеет выходную скорость 40—80 jn/ e/ в зависимости от размеров топки. [c.125]

Модель (рис. 3-16) позволяла изучить влияние конструктивных параметров на дальнобойность и перемещивающие свойства факела в зависимости от степени рассредоточенности вторичного дутья, компоновки сопел с амбразурой, угла атаки вторичным воздухом потока аэросмеси и соотношения скоростей компонентов факела. [c.88]

Уменьшение подачи вторичного воздуха при неизменной подаче первичного или полное открытие языковых шиберов у горелок увеличивает дальнобойность [факела. Пылевоздушная смесь воюпламеняется на большем рас-СТ0Я1НИИ от амбразур горелок. [c.83]

При жидком шлакоудал е-н и и обычно применяют угловые щелевые горелки, а для топлива с умеренной температурой плавкости золы — и круглые. При высокой температуре в топке и тугоплавкой золе круглые горелки подвержены сильному радиационному обогреву и быстро обгорают. Выдавая сильно расходящийся в стороны факел, они не обеспечивают необходимой дальнобойности. Для создания высокотемпературной зоны, необходимой для поддержания жидкоплавкого состояния шлака, горелки располагают значительно ниже, чем при удалении шлака в твердом состоянии, и наклоняют к ванне под углом, тем большим, чем выше они установлены. Горелки, расположенные слишком низко, при малой нагрузке подвержены шлакованию и могут привести к сепарации пыли в ванну. [c.83]

В топках с теплонапряжением топочного объема 125 тыс. ккал1м -ч, оборудованных турбулентными горелками, длина участка воспламенения при сжигании АШ не превышала 15% от общей длины факела даже при работе горелок с цилиндрическими амбразурами. Дальнобойность факелов турбулентных горелок практически не превышает (2,5- 3,0) Da, что дает возможность сближения стен, на которых установлены горелки, до расстояния (5- 6)Г>а при встречном расположении горелок и 4Da при однофронтовом расположении. [c.122]

Другим примером форсунки с применением сонла Лаваля может служить общеизвестная форсунка котлотурбины, отличающаяся от форсунки Данилина тем, что в ней отсутствует засос воздуха п имеется добавочная камера перед выходом паромазутной смеси в топку. Во всех этих форсунках получается конусный дальнобойный факел. [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...