Коэффициент расхода — Зависимость

Существует много эмпирических формул для определения коэффициентов расхода в зависимости от числа Re. Большинство из них имеют вид [c.103]

Кривая / показывает характер изменения коэффициента расхода в зависимости от числа Рейнольдса [c.261]

Селективные характеристики суживающихся сопл могут быть определены, если известно изменение коэффициентов расхода в зависимости от объемного содержания несущей фазы (или дискретной фазы) и определяющих критериев подобия. Так, на рис. 6.20 показаны зависимости tx(Rei) при различных значениях ф. Номере увеличения Rei коэффициенты (х резко увеличиваются, а затем при Rei lO столь же интенсивно падают и принимают постоянное автомодельное значение. Характерно, что с увеличением расходного объемного содержания несущей фазы значения л и интенсивность его всплеска уменьшаются. [c.224]

Для диафрагм (рис. 1-4) оптимальные значения т, обеспечивающие минимальную погрешность коэффициента расхода в зависимости от D, определяются кривой 1 и лежат в пределах от 0,13 (для D=60 мм) до 0,28 (для Z) = 300 мм). Учитывая пологий характер кривых а , [c.22]

Коэффициент расхода срх, зависимый в основном от скорости Сх и числа уплотнительных зубьев п, для понижения утечки должен быть меньше, что и может быть достигнуто конструкцией уплотнительного устройства с соответствующим числом зубьев п. [c.295]

Если для возмущающего органа (клапана 5) принять постоянные коэффициенты расхода, то зависимость между потерей дав-32 [c.32]

На рис. 11.30 и 11.31 показаны значения коэффициентов расхода в зависимости от перепадов давления на рабочих окнах и чисел Рейнольдса (получены для масла АУ при 35—40° С и АК-10 ГОСТ 1862—60 при разных температурах). Эти коэффициенты расхода достаточно стабильны и можно принимать = 0,68 и = 0,7. Такие же значения рекомендуются в работах [351, [42) и [441. [c.296]

Рис. 36. Экспериментальные значения коэффициента расхода в зависимости от числа Рейнольдса и квадрата отношения диаметров

Задавшись предварительно = 20 л, определяем коэффициент расхода по зависимости (11.42) [c.162]

Фиг. 3.29. — Изменение коэффициента расхода в зависимости от при различных значениях удлинения X (д = 1).

Фиг. 3.30.—Изменение коэффициента расхода в зависимости от при д = О

Фиг. 4.8. — Изменение коэффициента расхода в зависимости от эксцентрицитета.

Если затем определить коэффициент расхода в зависимости от X [c.172]

Фиг. 10.7. — 10.10. — Влияние коэффициента расхода в зависимости от различных значений рабочих параметров.

Фиг. 5.1. Изменение коэффициента расхода в зависимости от числа Re при различных перепадах давлений.

В результате экспериментальных исследований установлена общая закономерность изменения коэффициента расхода в зависимости от вязкости однородной несжимаемой жидкости. При Т1 — (154-45) 10- Па с, что характерно для природных вод, влиянием вязкости жидкости на коэффициент расхода можно пренебречь при гидравлическом расчете дырчатых распределителей и сборников водоочистных сооружений. При увеличении вязкости до 15 10 Па > с коэффициент расхода резко возрастает, а свыше 45 10 Па с начинает плавно снижаться, асимптотически приближаясь к некоторому минимальному значению. [c.70]

В связи с этим на той же установке было проведено еще семь серий опытов (X—XVI) по определению коэффициента расхода в зависимости от обобщенного параметра Re = Re /Re = d v и конструктивного параметра o = o/do. Диаметр отверстия изменяли от 2 до 7 мм, обобщенный параметр Re принимал значения от О до 18, а конструктивный параметр б — от 2,5 до 0,5. По опытным данным построен график (рис. 30), характеризующий зави- [c.74]

На установке проведено десять серий опытов по определению коэффициента расхода в зависимости от обобщенного параметра Ке = Нед/Яео = v R при различных значениях угла ориенти- [c.78]

Для того чтобы можно было определить величину коэффициента расхода в зависимости от безразмерных параметров d, Ь и V, очевидно, следует воспроизвести процесс истечения струи через отверстие в стенке трубы при пропуске по ней транзитного потока. По нашему мнению, в лабораторных условиях это лучше всего осуществить на циркуляционной установке, состоящей из двух гидравлических замкнутых контуров. [c.62]

Экспериментальные исследования по определению коэффициента расхода р- производились на двух установках, представляющих собой замкнутые циркуляционные системы. Схема опытной установки для определения коэффициента расхода в зависимости от безразмерных параметров й, о и w показана на рис. 18. [c.62]

Схема опытной циркуляционной установки для определения коэффициента расхода в зависимости от вязкости жидкости х показана на рис. 19. Эта установка состоит из следующих элементов специального патрубка 1 с двумя отверстиями 2 диаметром 0=4,55 мм, электронасоса 3, нижнего сосуда 4 с приемной воронкой, верхнего сосуда 5 с переливным карманом и водовоздушного дифманометра 6. Во время проведения опытов расход жидкости замерялся по объему, а вязкость ее — при помощи вискозиметра. [c.64]

Сначала опыты проводились с винипластовой трубой диаметром 22,9 мм. Определялся коэффициент расхода в зависимости от числа Рейнольдса потока при определенных значениях числа Рейнольдса вытекающей затопленной струи. Толщина стенки трубы была принята 8 = 5 мм, а диаметр отверстия, просверлен- [c.64]

РЕЗУЛЬТАТЫ ОПЫТОВ ПО ОПРЕДЕЛЕНИЮ КОЭФФИЦИЕНТА РАСХОДА В ЗАВИСИМОСТИ ОТ ВЯЗКОСТИ ЖИДКОСТИ [c.72]

Коэффициент сопротивления отверстия связан с коэффициентом расхода следующей зависимостью [c.160]

Сравнение расчетных и экспериментальных данных по величине Срт в зависимости от и коэффициенту расхода в зависимости от степени закрутки иллюстрируют рис. 4.47 и 4.35. Анализ перечисленных выше рисунков позволяет сделать вывод о хорошем соответствии расчетных и экспериментальных результатов в областях, где влияние вязкости невелико. В пологих трансзвуковых областях, где влияние вязкости существенно, имеет место заметное различие экспериментальных и расчетных данных. Существенным подтверждением достоверности предложенного метода является сравнение рассчитанной и экспериментальной формы центрального тела, полученного обратным методом по заданному распределению давления (см. рис. 4.38). [c.188]

В связи с тем, что неравномерность параметров потока в критическом сечении сопла может быть достаточно большой, возможно предположить влияние на коэффициент расхода расширяющейся сверхзвуковой части сопла, наличие которой даже при тг > может изменить характер течения в дозвуковой или трансзвуковой области потока в районе критического сечения сопла. Сравнение коэффициентов расхода звукового и сверхзвукового конических сопел практически с одинаковыми геометрическими параметрами дозвуковой части (0 р = 25°, - 0 63) проведено в работе [161] (см. также [38]), а для различных углов сужения дозвуковой части — представлено на рис. 3.12. Для плавной дозвуковой части сопел, контур которой близок к контуру эталонных сопел (0 р = О), влияние сверхзвуковой части на изменение коэффициента расхода в зависимости от степени понижения давления тг и величину Цс практически не сказывается, поскольку неравномерность параметров в критическом сечении этих сопел относительно невелика. По мере увеличения угла сужения контура 0 р увеличивается неравномерность потока в критическом сечении и снижается величина коэффициента расхода для конических звуковых сопел в соответствии с данными, приведенными на рис. 3.10. При этом начинает проявляться влияние сверхзвуковой части сопла на характер изменения и его величину (рис. 3.12). Достаточно четко видно, особенно [c.74]

При увеличении // с 3,33 до 20 коэффициент расхода согласно зависимости (7.3) уменьшается от 0,814 до 0,725. [c.115]

Вязкость ньютоновских жидкостей определяется уравнением (1-9.4) как половина коэффициента пропорциональности в зависимости, связывающей тензор напряжений т с тензором растяжения D. Уравнение (1-9.4) предполагает, что компоненты тензора напряжений должны быть пропорциональны соответствующим компонентам тензора растяжений для любого заданного участка течения. Одним из хорошо известных следствий уравнений Навье — Стокса (уравнение. (1-9.8)) является закон Хагена — Пуазейля, связывающий объемный расход Q в стационарном прямолинейном течении жидкости по длинной круглой трубе с градиентом давления в осевом направлении [c.55]

Рис. 3.88. Зависимость коэффициента расхода пакетных дросселей от Re

Воспользоваться приведенными кривыми зависимости коэффициента расхода отверстия, насадка и сопла от числа Рейнольдса [c.145]

Воспользоваться приведенными зависимостями коэффициента расхода отверстии различного типа от числа Рейнольдса. [c.145]

Расход газа через сопло-завихритель определяется площадью его проходного сечения и параметрами газа на входе и выходе из сопла. С учетом принятых обозначений при равенстве коэффициента расхода сопла единице секундный массовый расход может быть рассчитан по зависимости [c.195]

Вследствие сложной структуры пористых материалов значения коэффициентов а, (3 могут быть установлены только экспериментально. Параметры аир названы вязкостным и инерционным коэффициентами сопротивления и имеют размерность [а] =м [/3] =м . При этом а есть величина, обратная коэффициенту проницаемости К. Для определения коэффициентов а, экспериментальная зависимость перепада давлений Pi Pi на пористой пластине толщиной 6 от удельного расхода G несжимаемого потока в соответствии с уравнением (2.1) приводится к линейному виду [c.19]

В результате обработки данных по расходной характеристике была получена зависимость общего для сопел и 2 коэффициента расхода параметра (рис.2,а), где (г - теоре- [c.11]

Рис. 4U. Зависимости коэффициентов расхода д и скорости ф для конфузорных насадков от а

Из сопла, показаиного на рис. 7-5, истекает воздух. Скорость истекающего потока на оси сопла 9 л/сек, давление 1 кгс/сл, температура 20 °С. Вычислите толщину вытеснения пограничного слоя в горловине сопла, полагая, что плотность я температура газа постоянны (последнее предположение обусловлено низкой скоростью потока), а скорость вне пограничного слоя изменяется линейно вдоль внутренней поверхности сопла от начала конфузора. Вычислите расход воздуха через сопло и полный перепад давления на нем. На основании полученных результатов обсудите понятие коэффициент расхода сопла. Чему равен коэффициент расхода рассматриваемого сопла Как будет изменяться коэффициент расхода в зависимости от числа Рейнольдса, характерным размером которого является диаметр горловины сопла, а характерной скоростью — средняя скорость в горловине [c.129]

Фаг. 128. Кривые для определения коэффициентов расхода в зависимости от отношений 6 /6 и qJ . [c.277]

Влияние радиуса скругления угловой точки в районе критического сечения на интегральные характеристики приведенных на рис. 3.30 сверхзвуковых конических сопел по результатам расчетных и экспериментальных исследований показано на рис. 3.32. Помимо коэффициента расхода сопел, зависимость которого от величины радиуса скругления была рассмотрена при анализе рис. 3.13, на рис. 3.32 дана зависимость от величины Т 2 трех значений коэффициентов импульса, удельного импульса и относительного импульса, определяемых соотношениями (1.43), (1.44) и (1.45). Следует отметить, что расчетные значения коэффициентов импульса приведены без учета трения в сверхзвуковой части, однако, как отмечалось в предьщугцем разделе, величина потерь импульса на трение для рассматриваемых сопел относительно невелика и составляет значительно меньше 0,5% от идеального импульса. В силу специфики определения каждого коэффициента импульса характер их изменения различен при изменении Т 2- [c.97]

Зависимость коэффициента 0д нерегулируемого диффузора относительной площади горла / т/ вк=/т при различных числах Р я полета показана на рис. 2.18. Наличие оптимального значения т/гвх с точки зрения 0д для каждого Мн объясняется действием тех же факторов, какие были указаны при объяснении характера изменения кривой СТд на рис. 2. 16. Влияние Рт1Рвх на коэффициент расхода аналогично зависимости ф от д Хд). [c.79]

Широко применяют в качестве дросселирующих устройств местные сопротивления, используемые в зоне квадратичных режимов течения. Как было показано выше (см. гл. 7 и 8), дросселирующие элементы па базе диафрагм и насадков, где обтекаются острые кромки, уже при малых значениях Re, имеют слабо изменяющуюся от Re зависимость коэффициента расхода (х. Хорошей стабильностью зависимости р. = / (Re) обладают и клапанные щели (см. рис. 3.76). Этим обеспечивается хорошая стабильность в широком диапазоне Re квадратичных характеристик р = Q у дросселей, основанных па примепенни таких элементов. [c.376]

Определить диаметр струи Дстр и расход бензина через отверстие при напоре Я = 0,4 м и при полностью открытом отверстии, пользуясь для нахождения коэффициентов истечения их зависимостью от Ре, приведен-мбн на рис. VI—3. [c.140]

Величина р определяется опытным путем и зависит от конструктивных форм расходомера, отношения илоща-ден / /7 1 (р1 = пО-14 — проходная площадь трубопровода) и расположения мерных точек, а также от числа Рейнольдса Ке = 4Q/лDv Зона турбулентной автомодельности по коэффициенту расхода для этих расходомеров имеет место в зависимости от й/В при Ре > 10 -ь10". [c.149]

Задача VII—30. Расход в трубопроводе диаметром D = 100 jmm измеряется иорма.пьной дижррагмой диаметром d 80 мм, для которой дана зависимость коэффициента расхода ц от числа Рейнольдса, отнесенного к дпа-мет1>у трубы. [c.169]

Рис. 8.3. Зависимость коэффициента расхода от отношения полного давления перед коническим сужающимся соплом к статическому давлению на среае

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...