Температурная нагрузка

Прочность болтов при высоких температурах. При высоких температурах в болтовом соединении могут возникать дополнительные температурные нагрузки. Эти нагрузки возникают в том случае, когда температурные коэффициенты линейного расширения материалов болта и соединяемых деталей неодинаковы. Температурные нагрузки подсчитывают по условию совместности деформаций, которые рассматривают в курсе сопротивления материалов. Температурные напряжения в болтах понижают путем применения материалов с близкими температурными коэффициентами линейного расширения пли постановки упругих прокладок, упругих болтов и шайб. [c.36]

Для получения наиболее надежной информации об эффективных ТФХ необходимо разработать методы лабораторных исследований ТФХ при тепловых и температурных нагрузках в производственных процессах. [c.47]

Элементы энергетического оборудования при высоких температурах наряду с ползучестью испытывают циклические температурные нагрузки. Пуски и остановы турбин приводят к возникновению дополнительных (к внешним нагрузкам) напряжений. Возможны иные (планируемые и аварийные) источники нарушения стационарных режимов эксплуатации. Поэтому актуальными стали вопросы оценки прочности конструкций при нестационарных условиях работы материала. Этим объясняется рост числа исследований, посвященных проблеме оценки работоспособности материалов в условиях переменных температурно-силовых режимов эксплуатации оборудования. [c.165]

Влияние наклепа на эксплуатационные показатели и, в частности, на усталостную прочность зависит от температуры, при которой работает деталь. При высоких температурах, которые характерны, например, для лопаток турбин, наклеп снижает усталостную прочность и сопротивление циклическим температурным нагрузкам. Правда, параллельно с наклепом в поверхностном слое возникают остаточные напряжения, и если они сжимающие, а не растягивающие, то положительно влияют на усталостную прочность. К взаимодействию указанных двух факторов добавляется влияние шероховатости поверхности. Все это требует тщательной отработки технологии, проведения значительного числа опытов, которые позволили бы найти оптимальное решение, обеспечивающее не только производительность и экономичность, но и надежную работу деталей, [c.40]

Следует отметить, что при уменьшении интенсивности температурной нагрузки в 1,5 раза (штриховые кривые на рис. 2.46, б) зона пластических деформаций сокращается, но характер изменения п вдоль меридиана (в пределах пластической области) остается прежним, причем минимальное значение параметра (и = 1,31) не зависит от уровня температурной нагрузки и соответствует максимуму напряжений. [c.100]

В период сброса температурной нагрузки происходит смена тепловых состояний оболочечного корпуса (с горячего на холодное). При этом скорость охлаждения в характерных точках цилиндрического корпуса (кривые 1-4) при 6 < т < 10 мин также существенно неодинакова. [c.175]

Наиболее опасными являются тепловые состояния, в которых достигаются наибольшие перепады температур между характерными точками (рис. 4.6). При увеличении температурной нагрузки в сферическом корпусе возникает тепловое состояние с большим перепадом температур в меридиональном направлении (между точками ini Д/ = = 450 °С), между точками 2 и i разность температур составляет At = = 300 С). На этапах увеличения и сброса нагрузки перепад температур между точками 3 к 1, 2 кЗ характеризует тепловое состояние с наибольшим уровнем термомеханических напряжений. [c.175]

Специфическая особенность режима термоциклического нагружения для сферического корпуса — смена знака перепада температур в продольном направлении еще в период перехода ее в горячее состояние (см. кривые 7 и 5 на рис. 4.6). Это означает, что цикл деформаций в наиболее нагруженной зоне не совпадает по фазе с циклом изменения температур (см. рис. 4.5) в особых точках конструкции. При этом разгрузка и переход к циклическому деформированию в противоположном направлении происходят значительно раньше (т =1,5 мин), чем сброс температурной нагрузки (г = 5,0 мин). [c.176]

Режим Ai (точки 14, 26), реализуемый при сравнительно быстром сбросе температурной нагрузки (например, на участке 13 — 14), соответствует тепловому состоянию детали с умеренным уровнем температур. Температурное поле характеризуется наибольшим перепадом температур, противоположным по знаку перепаду температур при режи-ме 1. [c.177]

Для реализации указанного способа решения краевой упругой задачи по расчету оболочек вращения разработан алгоритм решения температурной задачи и составлена соответствующая программа, включающая нестандартную часть, используемую при решении конкретной задачи и зависящую от исходных данных, характеризующих геометрию конструкции, механические свойства материала, температурную нагрузку и граничные условия. [c.181]

На этапе сброса температурной нагрузки меняется знак упругих напряжений. Для режима A3 (кривая 3) они составляют примерно 90 % от достигнутых в режиме А . [c.182]

Распределение вдоль меридиана размаха меридиональных термоупругих напряжений До = эквивалентного размаху термоупругих деформаций Ле = (е ) + определяют на основании условного распределения температур = эквивалентного суммарной температурной нагрузке 0s) 3 в характерных режимах Л, и Aj. [c.184]

Коэффициент приведения суммарной температурной нагрузки к режиму At определяют на основании подобия кривых распределения размаха условных температурных напряжений и напряжений дня режима Ai, т. е. из условия эквивалентности Да = . [c.184]

Поскольку размах упругих деформаций за цикл температурной нагрузки, превышает деформации, соответствующие пределу текучести материала, в переходной зоне рассматриваемых оболочечных элементов при интенсивном циклическом нагружении реализуется процесс неизотермического циклического упругопластического деформирования. [c.199]

Устойчивая область развитых упругопластических деформаций (с образованием пластического шарнира) возникает как на внешней, так и на внутренней поверхности корпуса (рис. 4.57, в — в) в переходной от фланца к цилиндрической оболочке зоне и сохраняется в последующих циклах (А = 120) температурной нагрузки (рис. 4.57, г). [c.226]

Фиг. 11.18. Многосвязный цилиндр (кольцо) при температурной нагрузке (при разрезе цилиндра точки, расположенные на противоположных краях разреза, получат различные перемещения).

Контроль температурной нагрузки подшипника скольжения. [c.231]

При определении несущей способности по критериям сопротивления циклическому нагружению учитываются силовые и температурные нагрузки внутреннее и наружное давление, собственный вес изделия и его содержимого, вес других присоединенных элементов, реакции опор и трубопроводов, температурные воздействия, вибрации, сейсмические нагрузки. В расчете учитываются остаточные напряжения от сварки однородных и неоднородных материалов, остаточные напряжения от сварки суммируются с напряжениями от указанных выше нагрузок. [c.220]

Величины приведенных циклических условных упругих напряжений и соответствуюш ие им числа циклов устанавливают по данным об эксплуатационных механических и температурных нагрузках, зависящих от конструкции, режима нагружения и ресурса установки с учетом пп. 2.2 и 2.3. Для каждого расчетного [c.221]

Учет накопления повреждений при нестационарных силовых и температурных нагрузках для различных режимов (п. 2.2) производится по правилу линейного суммирования (для критериев квазистатического и усталостного разрушения). [c.229]

В качестве температурной нагрузки задается одномерное температурное поле, изменяющееся в радиальном направлении по параболическому закону [c.87]

Особенности установок для зернистых продуктов. Если требуется определить эффективные ТФХ насыпи или продуктов крупнозернистой структуры, то следует принимать слишком большую толщину образца, чтобы пренебречь влиянием пристенных слоев либо исключить это влияние. Второй путь предпочтительнее, поскольку первый свел бы на нет основное преимущество тепломассометрическнх методов определения ТФХ скоростные измерения при тепловых и температурных нагрузках, которым продукт подвергается в технологических аппаратах. [c.97]

Базовые элементы и термопары, вмонтированные на их поверхностях, обращенных к тепловым блокам (чтобы можно было пользоваться уравнениями (4.7) и (4.9)), во всех четырех пластинах идентичны по своим характеристикам. Тепловые блоки укомплектованы двумя ультратермостатами, позволяющими поддерживать заданные тепловые и температурные нагрузки на образцы. [c.99]

Представительными в этом отношении являются результаты упругого и упругопластического анализа модельного цилиндрического обо-лочечного корпуса с фланцами (рис. 2.45, а), находящегося под действием температурной нагрузки (см. гл. 4). Расчеты полей температурных напряжений и деформаций в физически линейной и нелинейной постановке дая оболочечного корпуса (й/Л = 0,0215 R = 12 мм /г = 1,5 мм) выполнены с помощью МКЭ. Результаты расчета показателя п для разных точек наиболее нагруженной переходной от фланца к оболочке зоны модельного корпуса приведены на рис. 2.45, б и 2.46. Анализ кривых на рис. 2.45, б и 2.46 показывает, что при упругопластическом деформировании (Оу > 1) в переходных зонах, примыкающих к внешней (й > 0,5) и внутренней (А < 0,5) цилиндрическим поверхностям, реализуются существенно неодинаковые режимы деформирования. Сплошная кривая для и < 1 соответствует более мягким условиям деформирования, штриховая кривая для и > 1 — более жестким. [c.99]

Комплексный анализ НДС за пределами упругости проведен для оболочечных корпусов с фланцами типов / - III, для которых характерны явно выраженные неравномерность поля напряжений в переходной от фланца к о юлочке зоне и концентрация напряжений в точках А тл Б (рис. 2.47). Исследования проводили при варьировании геометрических параметров г и й в широком диапазоне и при значениях показателя упрочнения те = 0,12. .. 0,5, характерных для конструкционных материалов. При анализе моделировали режимы термоциклического нагружения А , к Аз (см. гл. 3) для цилиндрических корпусов типов I и III и Bi, В2 и Вз - для сферического корпуса типа//. Температурную нагрузку в каждом режиме определяли по распределению температур вдоль меридиана уровень напряжения в точках АнБ оценивали параметром Оу = Оу/а = 1,2. .. 3,8. [c.102]

Рис. 2.49. Зависимость интенсивности действительной деформации в опасной точке А внутренней поверхности сферического (а), цилиндрического (б) оболочечных корпусов при m = 0,36 от температурной нагрузки (сплошные линии соответствуют результатам расчета с помощью МКЭ, штриховые и штрихпуиктир-ные получены на основании модифицированного и исходного соотношений Ней-

Таким образом, при неизотермическом нагружении на НДС в опасной точке детали существенно влияют зтапы повышения (например, О - 2) а сброса (например, 13 -15) температурной нагрузки. При зтом циклическое неизотермическое деформирование осуществляется под действием полуциклов нагружения, начало которых совпадает с момента достижения наибольшего прямого (в режиме Ai) и обратного (в режиме Аз) перепадов температур. Тепловое состояние при этом соответствует концу, предьщущего и началу следующего полуцикла нагружения. [c.177]

Повьшенный уровень температурной нагрузки для цилиндрического корпуса типа // существенен, поскольку в отличие от корпуса типа / в нем более явно выражены эффекты температурной зависимости механических и реологических свойств применяемого конструкционного материала. [c.179]

Термоупругую задачу о напряженном состоянии корпусных оболо-чечных (цилиндрического и сферического) элементов, в которой температурная нагрузка основная, решаем для каждого характерного теплового состояния, используя реальное распределение температур t s) (см. рис. 4.9 и 4.10) для каждого рассматриваемого режима термоциклического нагружения. [c.181]

В результате расчета выявлено, что поле условных (термоупругих) напряжений в переходной зоне оболочечного корпуса зависит от особенности конструкции и уровня температурной нагрузки в соответствующем режиме нагружения. Особенности напряженного состояния в переходной зоне оболочечного корпуса отражены на кривых распределения меридиональньЕХ напряжений вдоль образующей внешней цилиндрической поверхности. [c.182]

Рис. 4.37. Расчетный цикл температурной нагрузки в опасной точке цилиндрического корпуса за характерный период стендовых т моциклических испытаний

Для этого изохронную кривую деформирования а = f e ) пристраиваем к линии разгрузки изоциклической jgarpaMMbi дефор-тшрования та1 , чтобы начало системы координат а - е совместилось с точкой условной разгрузки Ао (см. рис. 4.43) при переходе с режима Л 2 на режим А ,. После этапа выдержки температурные нагрузки вызывают упругие деформации (5 - 5"). Поскольку взаимное влияние деформаций пластичности и ползучести отсутствует, в качестве точки начала разгрузки для к + 1)-го полуцикла можно принять точку З. [c.209]

Задачи определения напряжений и деформаций, возникающих при температурных нагрузках, имеют ряд характерных особенностей, которые заслуживают специального рассмотрения. Поскольку поляризационно-одтический метод пригоден для решения ряда таких задач, в настоящей главе изложены вопросы определения температурных напряжений и деформаций посредством этого метода с рассмотрением некоторых конкретных примеров. [c.320]

Как следует из результатов гл. 3-5, обоснованный анализ местных напряжений, оценки прочности и ресурса конструкций АЭС с ВВЭР требует использования уточненных подходов, позволяющих получить распределение напряжений и деформаций в зонах концентрации. Такие подходы оказьшаются необходимыми особенно при температурных нагрузках, когда возникают трудности даже при определении номинальных напряжений вследствие неоднородных температурных полей и теплофизических свойств как по толщине корпуса сосуда давления, так и вдоль их образующей. Эти трудности усугубляются при анализе местной напряженности в зонах концентрации, где при коэффициентах концентрации, превышающих 3 единицы (корпус реактора — патрубковая зона, тройниковые соединения трубопроводов), возможно появление пластических деформаций. В связи с этим условно-упругие напряжения, соответствующие пластическим деформациям, оказьшаются значительно выше упругих, полученных через номинальные напряжения и теоретические коэффициенты концентрации. [c.217]

Разработанные методики были использованы для автоматической обработки результатов измерения, полученных методом Муара. Алгоритмы сплайновой интерполяции со сглаживанием и обычной интерполяции, основанные на использовании кусочнокубических полиномов и оформленные в виде программных модулей, были применены в программах решения с помош ью МКЭ краевых задач механики деформируемого твердого тела. Такое сочетание позволяет наиболее полно учесть поведение материала при силовых и температурных нагрузках и получить эффективный программный комплекс решения соответствуюш,их краевых задач. [c.162]

Следует обратить внимание на последний параметр При выполнении нелинейного расчета с температурными нагрузками относительное температурное удлинение тела в свободном состоянии вычистяется по формуле е, = а(Г) (Г - - [c.212]

Коррозионно-стойкие и кислотостойкие стали INOX-проволока га н Устойчивость к коррозии. Выдерживает высокую температурную нагрузку. Отсутствие коррозирующих остатков оррозионно-сто, Неплетеная, гофрированная Плетеная йкой стали Легкая обработка поверхности. Для снятия ржавчины, лаков, окалины и изолирующих материалов. Удаление заусенцев на контурных поверхностях и трубах В местах агрессивной обработки поверхности. Обработка сварных швов. Удаление ржавчины, окалины, шлаков [c.875]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...