Результаты численного анализа

Рассмотрим некоторые результаты численного анализа изгиба и устойчивости нейлоновых конических оболочек с учетом реологических свойств материала при различных наиболее распространенных моделях опирания края. На рис. 13 и 14 [c.59]

Результаты численного анализа ползучести относительно подъемистых тонких оболочек вращения, приведенные в данной главе и параграфе 1 главы III, не дают оснований для однозначного вывода о связи критического времени с параметром подъема над плоскостью (при фиксированных значениях внешней нагрузки) и условиями опирания края, так как для них возможна реализация неосесимметричной потери устойчивости, которая предшествует осесимметричному хлопку. Вопрос об оценке устойчивости таких оболочек на определенном временном интервале должен решаться путем численных исследований с использованием обоих критериев. [c.90]

Схема циклов нагружения (рис. 2.1.3) может быть построена и на основе численного решения линейных и нелинейных краевых задач - методами конечных элементов, конечных разностей, интегральных уравнений. В этом случае по результатам численного анализа для заданного режима эксплуатационного нагружения получают непосредственно распределения и величины местных упругих или [c.82]

Результаты численного анализа модели [c.104]

На рис. 8.3 представлены результаты численного анализа для спектральной плотности экспоненциально-коррелированного поля. Дисперсия амплитуды монохроматической волны показана сплошными линиями в зависимости от безразмерной координаты koX. Штриховыми линиями отмечены зависимости квадрата модуля математического ожидания амплитуды [ (ц )j . Кривые с одинаковыми номерами соответствуют одному значению параметра а . По мере удаления от источника возбуждения, т. е. с ростом х происходит перераспределение энергии волны между регулярной составляющей и) и флуктуациями, доля которых оценивается величиной о . Для материала с заданными статистическими характеристиками на основании расчета мы можем указать характерное расстояние х , выше которого средняя амплитуда волны пренебрежимо мала по сравнению со средним квадратическим значением. [c.249]

Изложение методов, приведенных в книге, и решения многочисленных задач напряженно-деформированного состояния и несущей способности тонкостенных оболочечных систем при различных локальных нагрузках и контактных взаимодействиях иллюстрируются разнообразными результатами численного анализа. [c.6]

Используя известные решения для различных оболочек, можно обобщить рассмотренные выше решения на случай действия импульсного давления на кольцо, подкрепляющее систему оболочек. Опуская стандартные выкладки, приведем некоторые результаты численного анализа. На рис. 6.14 построены области устойчивости для системы сферическая оболочка — кольцо. Кривые 1, 2, 3 соответствуют т[) с = 45°, 50 55°. [c.218]

Приведем результаты численного анализа. [c.220]

Отметим наиболее примечательный результат численного анализа при увеличении и от нуля до бесконечности (что соответствует переходу от диаграммы Гука к диаграмме Прандтля) происходит притупление конца трещины от упругой параболической формы до прямоугольной, с конечным скачком смещения 2vo в конце трещины, что отвечает идеальному упруго-пластическому телу. [c.114]

Приведем результаты численного анализа, ограничившись для краткости вторым знаком после запятой (см. табл. 5.1). [c.267]

В более общих случаях этот вывод подтверждается результатами численного анализа. На рис. 72 хорошо видны аномалии, обусловленные сбоем периода, в поведении коэффициентов отражения и прохождения. Духи проявляются в малой окрестности точки и = 2, точки скольжения плюс первой и минус третьей пространственных гармоник. В остальном диапазоне поведение кривых практически совпадает со случаем 0 = 0,5. [c.130]

Результаты, аналогичные рассмотренным выше, можно получить и при использовании для работы в режиме автоколлимации высших пространственных гармоник. Особо следует отметить лишь один частный случай. При ф л/2, Ё1 = б2 = 1, 0 = 0,5, 2х sin ф = р (р — четное) коэффициенты отражения по энергии W% -поляризованной волны решеткой с основанием из идеального магнетика (случай, представляющий интерес для акустики) и W-p Я-поляризованной волны решеткой с идеально проводящим основанием стремятся не к нулю, а к единице. Это связано с тем, что в пределе параметры решетки и первичной волны приобретают такие значения, при которых наблюдается так называемый геометрический резонанс. На его существование у полупрозрачных ножевых решеток указывается в [25]. В результате численного анализа автоколлимационного отражения в условиях геометрического резонанса в [84] показано, что при решении задачи охвата широкой области углов падения ф, близких к 90°, с высоким уровнем отражения энергии первичной волны обратно в передатчик следует использовать решетки небольшой глубины. [c.176]

Результат численного анализа (6.34) качественно изображен на рис.6.8 [c.249]

В результате численного анализа получены распределения давлений и толщины плёнки смазки в зависимости от относительных механических и геометрических параметров слоя (значений Л, /3, ро), относительной вязкости жидкостного наполнителя слоя (смазки) и его матрицы fj, коэффициента а, характеризующего зависимость вязкости смазки от давления, и коэффициента к, характеризующего способность жидкости выдавливаться из слоя. [c.303]

Сравнение значений N , полученных из выражения (2.9), с результатами численного анализа показало, что в самом неблагоприятном случае и = 0) расхождение не превышает 6,5%, т. е. сопоставимо с погрешностью численных расчетов. [c.32]

На рис. 5 показано сравнение напряжений на краю выреза, полученных при исследовании плоского напряженного состояния по методу конечных элементов,, с результатами, полученными при помощи обычной теории упругости вследствие использования элементов постоянного напряжения результаты численного анализа были определенным образом [c.226]

Приведены результаты численного анализа. В частности, изображены зависимости показателя особенности у 9) у контактного давления в вершине клина при различных углах направления сдвигового усилия и [c.141]

В параграфе рассматривается контактная задача для клина, угол раствора которого увеличивается за счет притока вещества извне. Выводятся интегральные уравнения и строятся их решения. Обсуждаются результаты численного анализа. [c.202]

Результаты численного анализа уравнения (3.43) представлены на рис. 6.8. Видно, что характерный размер области краевого решения е [c.273]

Рассмотрим результаты численного анализа интегральных уравнений для поля в неустойчивых резонаторах [46]. [c.87]

Эти решения согласуются с решением (рис. 3), полученным в результате численного анализа уравнения (11). Численное решение, представленное на рис. 3, соответствует случаю взаимодействия пластикового медиатора длины 0,02 м со струной ми первой октавы ( о = 85 Н, Ьо = 387 м/с, длина струны 0,65 м). Моделировался удар медиатором на расстоянии 0,2 м от ближней заделки. [c.354]

Результаты численного анализа [c.325]

Результаты численного моделирования находятся в хорошем согласии с результатами натурных исследований [77, 78], и результатами численного анализа с помощью теории эффективных сред второго порядка [78, 79 . Разностное решение уравне-НИИ Максвелла впервые позволило провести моделирование алмазных антиотражающих структур (см. гл. 3) и оценить их эффективность в рамках электромагнитной [c.283]

Результаты численного анализа моделей увода (7.2) приведены на рис. 7.1. Графики построены для следующих условий обработки диаметр просверленного отверстия = 42 мм длина отверстия I — 1,4 м геометрические параметры сечения стебля — к = 38 мм в = 25 мм расстояние от места заделки стебля до переднего торца заготовки Хо — 0,5 мм. [c.144]

На рис. 7.4 приведены результаты численного анализа моделей увода (7.8) применительно к процессу растачивания на сжатие отверстий диаметром 116 мм (обработка ведется слева направо, [c.150]

На рис. 7.6 приведены результаты численного анализа формулы [c.152]

Анализ моделей увода (7.10) и (7.12) показывает, что увод оси просверленного отверстия линейно зависит от погрешностей заправки. Влияние различных факторов на увод может быть проанализировано с помощью численных методов. Для примера на рис. 7.10 приведены результаты численного анализа моделей увода (7.10) применительно к кольцевому сверлению отверстий диаметром 80 мм при ширине реза 24 мм, расстоянии от места заделки стебля в задней части маслоприемника до переднего торца заготовки о = 1 м и подаче 5о = 80 мм/мин. [c.155]

Приведенные выше рассуждения обладают определенным недостатком они основаны на результатах, полз ченных по теории возмущений и примененных к области, в которой эта теория несправедлива. В классическом слз чае, однако, подобная оценка привела к правильному результату (см. 4.2). Для анализа квантового случая обратимся к результатам численного анализа [151, 152]. [c.192]

Результаты численного анализа представлены на рис. 2.15. Они показывают, что для Са — Ва должна наблюдаться сверх- [c.271]

В результате численного анализа получены кривые реакции , распределения давления и изменения ускорения центра тяжести оболочки при погружении пологих сферических [22,23,181, 257] и конических [30] оболочек с грузом в воду. [c.153]

Наличие подкрепляющего элемента на внутреннем контуре открытых в вершине оболочек существенно влияет на напряженно-деформированное состояние и критическую нагрузку. На рис. 43 приведены результаты численного анализа изгиба и устойчивости пологой открытой и подкрепленной в вершине сферической оболочки. Параметры геометрии и механических свойств, условия опнрания и нагружения соответствуют параметрам, приведенным на рис. 40. Подкрепляющее кольцо имеет квадратное поперечное сечение (кк = Ьк = 3 мм) и выполнено из того же материала, что и оболочка. Критическая нагрузка (<7кр) для такой оболочки (как видно при сопоставлении рис. 43 и 40) возрастает почти в 4 раза. На рис. 43, б—г показано распределение прогибов, усилий и моментов при внешней нагрузке, близкой к величине в сравниваемом примере (штриховые линии) и к критической (сплошные линии). [c.79]

Сложность общих соотношений теории оболочек приводит к необходимости их упрощения. Эти упрощения проводятся в зависимости от класса задач. Анализ вида нагружения, конструктивных схем, привлечение некоторых результатов численного анализа позволяют провести определенные разумные упрощения в расчетах оболочечных конструкций при локальных нагрузках и контактных взаимодействиях, выбрать те или иные в-арианты прикладной теории оболочек. [c.20]

Опуская промежуточные выкладки, приведем результаты численного анализа, проведенного на ЭВМ. На рис. 7.4 приведены зависимости предельного значения параметра v для различных соотношений толщин и углов ао в случае действия одного внутреннего давления. Кривые2, 5 соответствуют /г =/12= 1/300 3/2 hi= = Й2= 1/300 2/ii=/i2= 1/300. Пу нктирные линии соответствуют наличию распорного шпангоута с f FR- =0,00l. На рис. 7.5 построены области разрушения для различных углов ао для h = h2— = 1/300. На рис. 7.6 построены области при наличии шпангоута с / = 0,001. Штрихпунктирные кривые дают границы областей для 00=19° при / = 0,0005 (кривая 1) и при / = 0,00025 (кривая 2). Из рисунков видно, что наличие распорного шпангоута существенно увеличивает несущую способность конструкции. Согласно кинематическому подходу при предельном анализе выбирается форма разрушения, дающая минимальное значение предельной нагрузке. [c.229]

Рассмотренная выше качественная картина нестационарной самофокусировки подтверждается результатами численного анализа [36— 38]. Исследовались изменения во времени радиуса пучка [37, 38], формы импульса и спектра [36—38]. Установлено, что по мере распространения в нелинейной среде первоначально симметричный импульс становится асимметричным с более крутым хвостом, и на отно- [c.90]

Далее представлены результаты численного анализа, при проведении которого использовались параметры стали 09Г2С и следуюш,ие виды начального напряженного состояния (если специально не оговаривается) НДС-1 с i/1 = 1,001 НДС-2 с г/з = 1,001 НДС-3 сиз = 1,001. [c.182]

При больших значениях прочности связи тц,1ттт 1,5 несколько нарушается второе предположение о касательных силах, действующих на отслоившийся участок (6). Но в целом полученная аналитическая зависимость для оценки длины отслоения (8) хорошо совпадает с результатами численного анализа динамических эффектов (см. рис. 55), что позволяет ее использовать при имитационном моделировании микромеханизмов разрушения на ЭВМ. [c.124]

Даны алгоритмы и результаты численного анализа электрохимических систем (ЭХО с объемными химическими реакциями. Предложены методы интенсификации процесссв ЭХС при действии магнитного поля и светсжого потока. Обоснованы кинетический и термодинамичекнй методы анализа устойчивости. Представлены результаты исследований на разработанном универсальна стенде анализа электрохимической системы. [c.98]

На рис. 4.2.8 приведены некоторые результаты численного анализа с помощью математической двумерной модели процесса затвердевания непрерывно-литой среднеуглеродистой стальной заготовки сечением 300 х 330 мм. В расчетах принято, что активная длина ]фисталлизатора 0,9 м, скорость разливки 0,65 м/мин. Результаты расчета процесса затвердевания при температурах поверхности непрерывно-литой заготовки в ЗВО 900, 1000 и 1100 °С (см. рис. 4.2.8) показывают замедление динамики нарастания твердой корки не- [c.175]

Аналитическое исследование минимума функции АГ2 (га), задаваемой формулой (5.8.1), приводит к весьма громоздким соотношениям. Поэтому ниже представлены только результаты численного анализа трехимпульспых траекторий перелета с поворотом плоскости в апоцентре [77, 89]. [c.182]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...