Распределение статическое

Из этого условия определяется равновесное распределение статической температуры по радиусу трубы [c.181]

В физических моделях, основанных на представлениях о действии на газ сил центробежного поля, распределение статической температуры по радиусу вихревого течения выражается в виде [5] [c.157]

Во многих случаях движения жидкости и газа в потоке возникают так называемые поверхности, тангенциального разрыва-, течения жидкости по обе стороны такой поверхности называются струйными. В зависимости от относительного направления движения струй они могут быть спутными или встречными. Характерной особенностью струйных течений является то, что тангенциальный разрыв на поверхности раздела терпят такие, например, величины, как скорость течения, температура, концентрация примеси, тогда как распределение статического давления оказывается непрерывным. [c.361]

Рис. 5.4. Структура потока и распределение статического давления при установке диафрагмы

Рис. 138. Распределение статического давления в газовоздушном тракте котла

На рис. 10-2 показано распределение статического давления [c.263]

Распределение искажений, вызванных присутствием в решетке растворенных атомов и различного рода несовершенств структуры, при низких температурах остается постоянным. Поэтому такие искажения называют статическими. Распределение статических искажений в твердых растворах зависит от распределения растворенных атомов и имеет статистический характер. [c.62]

В состоянии, предшествующем возникновению знакопеременного течения, единственность напряжений является локальной. Роль остаточных напряжений в этом случае, как отмечалось в гл. III, сводится к изменению характеристики цикла напряжений в опасных точках (переход к симметричному циклу). Отсюда, в частности, становится ясным, почему при произвольном задании распределения статически возможных остаточных напряжений, практикуемом при использовании статического метода в приближенной постановке ( 10), получаемое условие знакопеременного течения обычно совпадает с точным (если оно позволяет осуществить указанный, переход). В то же время для условия прогрессирующего разрушения таким путем, удается получить лишь оценку снизу (для максимально допустимых нагрузок). [c.115]

Фиг. 12.53. Распределение статических (пунктирные линии — по решению Гудьера) и динамических (сплошная кривая) радиальных (слева) и касательных (справа) напряжений по контуру включения через 3035 мксек после начала распространения воздушной ударной волны вдоль верхнего края

На рис. 7.1 показано типичное распределение статического давления по длине трубы при приведенной скорости 11 м/с. Видно, что оно монотонно уменьшается. Заметим, что статическое давление есть центробежное давление во вращающемся слое, на свободной внутренней поверхности которого давление равно нулю, т, е. в соответствии с (1.5) [c.129]

Равномерно распределенная статическая нагрузка 300 кг Равномерно распределенная статическая нагрузка 800 кг Неравномерно распределенная статическая нагрузка 800 кг, из которых 375 кг нагружается на угол /7, [c.40]

Результаты исследования точности перестановки ползуна при его ручном перемещении приведены в табл. 7. Здесь дается в микронах среднее значение величины первого скачка при трогании. Из ее рассмотрения видно, что в режиме Б и при увеличении равномерно распределенной статической нагрузки в 2,66 раза величина первого скачка возрастает примерно в 2 раза. Она становится еще больше в режиме Б3°, что говорит об ухудшении динамики системы при неравномерном распределении нагрузки. Точность перестановки резко снижается в режиме Б4°. Это свидетельствует об отрицательном влиянии асимметрично приложенной нагрузки к У-образной направляющей. В последней проявляется заклинивающий эффект. [c.44]

Ползун неподвижен и находится 24 часа под действием равномерно распределенной статической нагрузки, равной 800 кг. Отсчет положений всех углов. Равномерная разгрузка ползуна до остаточного веса 300 кг. Второй отсчет положений углов. [c.63]

То же, что и в режиме но ползун находится 24 часа под нагрузкой 300 кг, а затем догружается до 800 кг Аналогично режиму 2°, но время выстаивания ползуна равно 15 мин. Ползун неподвижен и находится под действием равномерно распределенной статической нагрузки 300 кг в течение 15 мин. Отсчет положений всех углов. Наброс на Я, с высоты 50 мм груза весом 210 кг. После завершения переходного процесса отсчет положений всех углов. Сброс нагрузки, равной 210 кг. Новый отсчет. [c.63]

Равномерно распределенная статическая нагрузка 300 кг [c.86]

Неравномерно распределенная статическая нагрузка 800 кг, нз которых 375 кг нагружается на угОл П [c.86]

И из-за значительной неопределенности характера распределения. статических нагрузок в реальных узлах крепления, однако для понимания подобных задач было приложено много усилий [2.5—2.13]. В соответствии с целями этой книги полезно рассмотреть несколько простых задач, с тем чтобы показать некоторые из возможных подходов к их решению. [c.74]

В упорных подшипниках с неподвижным подпятником возникновение жидкостного трения осуществляют тем, что подпятник разбивают смазочными канавками на несколько сегментов и поверхности скольжения каждого сегмента дают постоянный относительно пяты наклон, соответствующий основному режиму работы (фиг. 267, 268). Одно из основных условий удовлетворительной работы упорного подшипника состоит в равномерном (по окружности) распределении статической нагрузки по поверхности скольжения. [c.639]

Рис. 4-3. Распределение статических давлений вдоль сопла.

Опыты различных исследователей [Л. 19, 43, 56, 64] показали, что при подводе к соплу не только перегретого, но и насыщенного пара, в том числе и пара, содержащего извне привнесенную влагу, скачок конденсации возникает только в сверхзвуковой части канала. Судя по измеренным распределениям статических давлений, процесс на участке от входного сечения сопла и вплоть до горла близок к изо-энтропийному, отвечающему расширению однородного не-конденсирующегося пара. Таким образом, при указанных здесь начальных состояниях пара расход через сопло и распределение параметров потока в сходящемся участке можно рассчитывать по обычным соотношениям для адиабатного течения газообразной среды. [c.155]

Рис. 1.1. Обозначение основных величин в диаграмме h, S (а) и распределение статических давлений вдоль суживающегося сопла при различных влажности и

Рис. 1.5. Распределение статических давлений (а) вдоль диффузора в зависимости от начальных дисперсности и влажности и полных давлений (б) в зависимости от дисперсности

Расчетное исследование диффузорных течений подтверждает интенсивное влияние на структуру потока и характеристики диффузора начальных дисперсности, влажности и скольжения, а также чисел Маха, Рейнольдса и отношения плотностей фаз. Здесь ограничимся рассмотрением только некоторых результатов расчета. Так, на рис. 1.5, а можно отметить существенное влияние начальной влажности на распределение статического давления вдоль диффузора (более значительное, чем для конфузорных каналов, см. рис. 1.1 и 1.2). При большой влажности (уо 0,2ч-0,25) появляются конфузорные участки (z= 0,5) в диффузоре, обусловленные интенсивным механическим взаимодействием фаз, при низких коэффициентах скольжения (va=0,5). С увеличением относительного радиуса капель Гко восстановление статического давления в диффузоре возрастает, так как снижается объемная концентра- [c.15]

Ряд авторов используют для объяснения эффекта энергоразае-ления метод, известный в термодинамике как демон Максвелла [63, 165, 240, 242], в котором основной упор делается на передислокацию быстрых и медленных молекул у максвелл-больимановского газа с соответствующим равновесным распределением, приводящую к тому, что более быстрые молекулы дислоцируются в периферийной области, а более медленные — в приосевой, что и вызывает эффект энергоразделения. Обладая различной кинетической энергией, молекулы газа обладают и различной проникающей способностью в направлении положительного градиента давления. Быстрые молекулы перемещаются к периферии, увеличивая тем самым у этих слоев среднестатистическую (термодинамическую) температуру. Такое предположение прогнозирует линейное распределение статической температуры по сечению трубы. Однако опыты показывают наличие максимума у кривой распределения Т. Модели этого направления исключают влияние на процесс геометрии устройства, что тоже противоречит опыту. [c.157]

При выводе (4.62) предполагалось, что концентрация турбулентных молей и число совершаемых ими микрохолод ильных циклов достаточны для формирования адиабатного профиля распределения статической температуры по радиусу камеры энергоразделения в сопловом сечении. В [143] проведены расчеты для наиболее часто встречающихся в практике отечественных и зарубежных конструкций вихревых труб. Для интенсивности турбулентности использовали полученное значение е = 0,258. Результаты расчетов в табл. 4.2. [c.185]

Граничные условия для боковых кромок записаны в интегральной форме на основании принципа Сеи-Вепана, согласно которому характер распределения статически экви- [c.77]

Рнс. 10-1. Распределение статического давления по длине сопла Лавал (/>0 = 0,118 МПа). [c.262]

Рис. 10-2. Распределение статического давления в расширяющейся частп сопла Лаваля при введении в поток источника возмущений.

Рис. 3.8. Влияние частичной закрутки потока на радиальное распределение статического давления для за-вихрителя с = 45 п = 1 х = 7

Конструкция преобразователя усилий представлена на рис. IX.8. Он состоит из корпуса 1, крышки 5, биморфного пьезокерамического элемента 2. Величина статического усилия, действующего на преобразователь в болтовом соединении, не превышает допустимой для пластин пьезокерамики нагрузки. Однако наличие неравномерности распределения усилия по поверхности пластин, ввиду непараллельности крепежной гайки и лапы машины, приводит к разрушению керамики даже при небольших усилиях. С целью получения более равномерного распределения статических сил по поверхности пьезопластин преобразователь необходимо использовать с шайбой 4, выполненной в виде сочленения двух колец с выпуклой и вогнутой сферическими поверхностями. Кроме того, вплотную между стенками преобразователя и пьезоэлементами необходимо укладывать, например, иолихлорвинило-вую пленку 3, которая препятствует выпадению сегментов пьезопластин в случае, если они расколются. [c.410]

Фиг. 12.27. Распределение статических (пунктирные линии, по решению Кирша) и динамических (сплошная кривая) напряжений вдоль контура отверстия через 900 жксек после взрыва заряда (в центре отверстия показано напряженное состояние в симметрично расположенной точке в тот же момент

Фиг. 12.38. Распределение статических (пунктирные линии — но решению Инглиса) и динамических (сплошные кривые) напряжений вдоль контура эллиптического отверстия через 1181 мксек после удара и напряженное состояние в симметрично расположенной точке в тот же момент

Распределение статических и динамических напряжений. Динамические напряжения определяли по пяти фотографиям картин полос, зарегистрированным с микровспышкой. Эти фотографии охватывали интервал времени, на протяжении которого фронт волны успевал пройти через отверстие и позади него устанавливалось довольно равномерное поле напряжений. Исследование заканчивалось до того, как к отверстию возвращ ался импульс, отраженный от нижнего края пластины. [c.410]

Фиг. 12.50. Распределение статических (пунктирная линия — по решению Гудьера) и динамических (сплошная кривая) наибольших касательных напряжений вдоль контура включения через 1925 мксек после начала распространения воздушной ударной волны вдоль верхнего края пластины (в центре указано напряшенное состояние в пластине без отверстия для того же момента времени).

Фиг. 12.51. Распределение статических (пунктирная линия — но pememiMf Гудьера) и динамических (сплошная кривая) наибольших касательных напряжений вдоль контура включения черев 3035 мксек после начала распространения воздушной ударной волны вдоль верхнего края пластины.

То же, что и в режиме 4 но наброс груза 210 кг на угол Вг АСССН включена. Ползун неподвижен и находится под действием равномерно распределенной статической нагрузки 300 кг. По завершении переходного процесса—выхода на заданное сближение—1-й отсчет положений всех углов. Наброс 210 кг на угол Пг. 2-й отсчет. Выключение АСССН. После окончания переходного процесса сближения направляющих—3-й отсчет положений углов. Сброс нагрузки 210 кг. 4-й отсчет Аналогично режиму 6 но наброс груза 210 кг на угол Bjj [c.63]

На рис. 1.1,6 представлено распределение относительного статического давления i = PilPo вдоль сопла при различных начальных радиусах капель и влажностях. С ростом начального радиуса при прочих неизменных условиях относительное статическое давление вдоль сопла падает более интенсивно, так как дозвуковой поток несущей фазы, совершая работу разгона капель, ускоряется. Качественно аналогично влияет на распределение статического давления изменение начальной влажности уа. с ростом оно падает вдоль сопла при постоянном радиусе капель. Необходимо подчеркнуть, что оценка влияния числа Mi (или 8i=pi/po) производилась при переменном давлении за соплом ри которое устанавливалось в соответствии со значениями Гко и i/o . Если принять неизменным давление за соплом, то влияние гко и уо оказывается менее значительным. [c.12]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...