Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Температура жидкости

В точке а, наказывающей состояние сплава К при температуре i, (рис. 95), сплав состоит из ристаллов В и жидкости. Выше точки I сплав находился в одно фа3 иом состоянии, и концентрация компонентов в этой фазе (т. е. в жидкости) определялась проекцией точки I. При охлаждении из сплава выделяются кристаллы В и состав жидкости изменяется в сторону увеличения в ней компонента Л. При температуре t концентрация компонента В в жидкости определяется проекцией точки 6 это. максимальное количество компонента В, которое может содержать жидкость при t,. По достижении эвтектической температуры жидкость принимает эвтектическую концентрацию. Следовательно, при охлаждении сплава К концентрация жидкости меняется по кривой 1 . Выделяющиеся кристаллы В имеют постоянный состав — это чистый компонент В, концентрация которого лежит иа вертикальной оси ВВ.  [c.121]


В пластине толщиной s = 5 мм действуют равномерно распределенные внутренние источники теплоты ( = 2,7-10 Bt/m , Коэффициент теплопроводности материала пластины Х = 25 Вт/(м-°С). Коэффициенты теплоотдачи от поверхностей пластины к обтекающей их жидкости 1 = 3000 Вт/(м2-°С) и аз=1500 Вт/(м -°С), а температуры жидкости соответственно равны , i = 130° и i,K2=140° .  [c.31]

Пластина с равномерно распределенными внутренними источниками теплоты <7 , Вт/м , обтекается с двух сторон жидкостью. Толщина пластины s, м, коэффициент теплопроводности ее материала X, Вт/(м-°С). Температура жидкости со стороны одной из поверхностей равна <жь °С, и коэффициент теплоотдачи от этой поверхности к жидкости равен ai, Вт/(м -°С).  [c.32]

Определить значение температуры жидкости со стороны другой поверхности /ж2, при которой тепловой поток через эту поверхность будет равен нулю (дс2=0).  [c.32]

Вычислить значения критериев Nu, Re и Ре, приняв в качестве определяющей температуры среднеарифметическую температуру жидкости. Коэффициент теплоотдачи отнести к средней арифметической разности температур между водой и стенкой.  [c.56]

Как изменятся значения числа Nu и коэффициента теплоотдачи при вязкостном режиме течения жидкости в трубе, если диаметр трубы увеличить соответственно в 2 и 4 раза, сохранив среднюю температуру жидкости и температуру стенки постоянными а) при постоянной скорости х<идкости и б) при постоянном расходе жидкости.  [c.69]

Так как заданы температуры и tmi, то число Re можно определить по среднеарифметической температуре жидкости  [c.84]

Как изменится коэффициент теплоотдачи при турбулентном режиме течения жидкости в трубе, если скорость жидкости возрастет соответственно в 2 и 4 раза, а диаметр трубы и средине температуры жидкости и стенки останутся неизменными  [c.85]

Здесь Тж и Гс — температуры жидкости и стенки. К Гт —псев-докритическая температура. К, т. е. температура, при которой теплоемкость имеет максимум при данном давлении.  [c.107]

Относительные значения температур жидкости и стенки  [c.108]

Относительное значение температур жидкости и стенки при р = = 24 МПа Лп=380,7°С и Гж 370 + 273 643  [c.113]

По трубке диаметром d = 4 мм движется двуокись углерода при давлении р=10 МПа и нагревается при примерно постоянной плотности теплового потока на стенке. В сечениях х на расстоянии x>20d от входа в обогреваемый участок трубы местные число Рейнольдса, среднемассовая температура жидкости и температура стенки равны соответственно Re = 2-10S /жх = 22 С, t x = = 227° С.  [c.114]


Таким образом, t 2<.im, хотя дсг=0. Это объясняется тем, что хотя температура стенки меньше среднемассовой температуры жидкости, градиент температуры жидкости на стенке равен нулю (рис. 5-16, а).  [c.128]

Сравнение произвести при одинаковых скоростях, средних температурах жидкости и одинаковых температурных напорах.  [c.141]

Сравнение произвести при одинаковых скоростях и средних температурах жидкостей, равных соответственно w=2 м/с и tx = 70° , и при температуре поверхности трубки <с=90°С.  [c.141]

Определить также, как изменятся значения коэффициентов теплоотдачи для воды и масла, если при тех же средней температуре жидкости и температурном напоре будет производиться охлаждение жидкости (<ж = 70"С и с=50°С).  [c.141]

Сравнение произвести при числе Рг=1 для труб одного диаметра при одинаковых температурах жидкости и поверхностей труб. Поправочный коэффициент принять равным 1.  [c.145]

Во формуле (7-1) индексы ж и с означают, что физические свойства жидкости выбираются соответственно при температуре жидкости <,к вдали от поверхности теплообмена и температуре стенки t - При движении вдоль вертикальной стенки за определяющий размер принимается высота поверхности теплообмена, а для горизонтального цилиндра — его наружный диаметр  [c.149]

Расширение ртути относительно стекла, которое приводит к движению ртути вверх по капилляру, в основой определяется температурой резервуара, но зависит также и от температуры корпуса. По этой причине необходимо иметь определенную глубину погружения или, если это невозможно, вводить соответствующую поправку. Ртутными термометрами удобнее всего измерять температуру жидкости, когда уровень погружения хорошо определен.  [c.402]

У сплава / кристаллизация начинается в точке / при выпадении из жидкости кристаллов (3-раствора состава точки Ь. Однако при снижении температуры жидкость изменяет концентрацию по линии ликвидуса от точки / до точки с, а кристаллы (3 — по линии солидуса от точки Ь до точки О. При достижении линии перитектики СРВ жидкость имеет состав точки С, а кристаллы — состав точки о. При взаимодействии этих фаз образуется третья фаза а, концентрация которой опре-соответствует перитектической реакции  [c.46]

Газообразное тело в состоянии, близком к кипящей жидкости, называется паром, а процесс превращения вещества из жидкого состояния в парообразное называется парообразованием. Испарением называется парообразование, которое происходит всегда прк любой температуре с поверхности жидкости. Процесс испарения заключается в том, что отдельные молекулы с большими скоростями преодолевают притяжение соседних молекул и вылетают в окружающее пространство. Интенсивность испарения возрастаете увеличением температуры жидкости.  [c.172]

Таким образом, пар, соприкасающийся с жидкостью и находящийся в термическом с ней равновесии, называется насыщенным. С изменением температуры жидкости равновесие нарушается, вызывая соответствующее изменение плотности и давления насыщенного пара.  [c.173]

Абсорбционная холодильная установка работает следующим образом. В парогенераторе 1 при подводе теплоты <7i холодильный агент выпаривается и в виде почти сухого насыщенного пара направляется в конденсатор 2, где полностью конденсируется, отдавая теплоту парообразования охлаждающей воде. Холодильный агент в виде жидкости дросселируется в регулирующем вентиле 3, при этом давление его уменьшается и температура жидкости падает до температуры более низкой, чем температура охлаждаемого помещения 4.  [c.334]

Рассмотрим процесс парообразования бинарной смеси в t -диаграмме. Допустим, что начальное состояние исследуемой смеси характеризуется точкой I с концентрацией j и температурой Если к данному раствору подводить теплоту, то ее температура будет возрастать по линии 1-2. В точке 2, расположенной на кривой кипящей жидкости, раствор закипит, и температура сухого насыщенного пара в точке 2" будет равна температуре жидкости. Состав пара в точке 2" значительно отличается от состава кипящей жидкости в точке 2. Следовательно, в точке 2 находится кипящая жидкость состава j и находящийся в равновесии сухой насыщенный пар состава Сг, причем С2">С2.  [c.335]


Таким образом, если в испарителе, помещенном в охлаждаемом помещении, образуется насыщенный пар с высокой концентрацией С2", состояние которого изображается точкой 2", то этот пар может находиться в равновесии с кипящей жидкостью, имеющей концентрацию Сг. По отношению к жидкости с меньшей концентрацией С4 <СС2, кипящей при температуре этот пар является переохлажденным поэтому при соприкосновении их начнется конденсация пара, следствием которой будет полное поглощение или абсорбция пара жидкостью. При этом тепло конденсации будет отводиться при температуре жидкости более высокой, чем температура пара t-i- В результате будет происходить переход теплоты от тела менее нагретого (пара высокой концентрации) к телу более нагретому (жидкости низкой концентрации).  [c.335]

Во все формулы для определения величины теплового потока входит значение температуры жидкости, которая в большинстве случаев распределяется неравномерно как по сечению канала, так и по его длине. В связи с этим в технических расчетах под температурой жидкости понимают среднюю температуру потока, которая определяется следующим образом.  [c.427]

Измерение температуры жидкости в отдельных точках канала по сечению можно произвести с помощью термопар.  [c.428]

Если температура потока жидкости изменяется не только по сечению, но и по длине канала, то необходимо производить ее усреднение также и вдоль течения жидкости. Обозначим среднюю температуру стенки /ст. среднюю температуру жидкости у входа в канал — а у выхода — тогда усредненная температура потока по длине канала может быть определена по формуле  [c.428]

По этим уравнениям определяют критерий Нуссельта, а по нему коэффициент теплоотдачи а = Nu-kld, где за определяющую температуру принята средняя температура жидкости, за определяющую скорость — средняя скорость жидкости в трубе, за определяющий размер — диаметр круглой трубы или эквивалентный диаметр трубы любой формы.  [c.430]

При турбулентном течении жидкость в потоке весьма интенсивно перемешивается и естественная конвекция почти не оказывает влияния на теплоотдачу. Температура жидкости по сечению ядра практически постоянна. Большое изменение температуры наблюдается только в пограничном слое. При нагревании жидкости интенсивность теплоотдачи выше, чем при охлаждении. Эта зависимость хорошо учитывается отношением  [c.430]

Молекулы газа движутся беспорядочно. Когда газ при отводе теплоты и соответствующем уменьщении энтропии конденсируется в жидкость, молекулы занимают более определенное положение (некоторое время молекула жидкости колеблется около какого-то положения равновесия, затем положение равновесия смещается и т. д., т. е. происходят одновременно медленные перемещения молекул и их колебания внутри малых объемов). При дальнейшем понижении температуры жидкости энтропия уменьшается, а тепловое движение молекул становится все мепее интенсивным. Наконец, жидкость затвердевает, что связано с дальнейшим уменьшением энтропии, неупорядоченность становится enie меньше (молекулы только колеблются около средних равновесных положений).  [c.28]

Аналогичным обр ом осуществляется и тепловое взаимодействие потока с пластиной. Частицы жидкости, прилипшие к поверхности, имеют температуру, равную температуре поверхности 1с. Соприкасающиеся с этими частип.ами движу циеся слои жидкости охлаждаются, отдавая им свою теплоту. От соприкосновения с этими слоями охлаждаются следующие более удаленные от поверхности слои потока—так формируется тепловой пограничный слой, в пределах которого температура меняется от t на поверхности до в невозмущенном потоке. По аналогии с гидродинамическим пограничным слоем толщина теплового по1 раничного слоя бт принимается равной расстоянию от поверхности до точки, в которой избыточная температура жидкости отличается от избыточной температуры невозмущенного потока Ож = ж — (г на малую величину (обычно на 1 %).  [c.79]

Для шахтн1)1х пучков С = 0,41 п = 0,6, для коридорных С = 0,26 л = 0,65. Определяющим размером в (10.8) является наружный диаметр труб, определяющей температурой — среднее значение между температурами жидкости от пучка и после него. Скорость Wk рассчитывается как отношение объемного расхода теплоносителя при к наиболее узкому сечению в пучке, ширина которого меньше ширины канала на значения произведения наружного диаметра труб на их число в одном ряду. Поправочный коэффициент Es учитывает влияние попере-  [c.85]

Из уравиепия (2.71) следует, что критический кавитационный запас зависит только от скорости движения жидкости, оп])еделяе,мой конструкцией пасоса и режимом его работы. Ои не зависит от барометрического давления и мало зависит от ])ода и температуры жидкости, если числа Re потоков в рабочем колесе не слишком силт.ио j)a3-  [c.205]

Пластина с равномерно распредсленними внутренними источниками теплоты, равными qr. Вт/м , обтекается с обеих сторон жидкостью. Коэффициенты теплоотдачи от поверхностей пластины к жидкости и температуры жидкости равны соответственно l и а , Вт/(м -°С), L i и tjKb С. Толщина пластины S, м, коэффициент теплопроводности ее материала X, Вт/(м-°С).  [c.33]

Для расчета те1ГЛ00тдачн необходимо 3H iti, среднюю по длине трубы температуру жидкости. Так как температура воды на выходе из трубы неизвестна, то задачу ренгаем методом последовательных приближений.  [c.92]

Расчет выполнить при том же расходе воды G = 0,15 кг/с и при температурах жидкости и стенки ш = 400°С и о=440 С, т. е. примерно прп тех же отношениях Т,к1 Тт и T lTm, что в задаче 5-68. Результаты расчета сравнить с ответом к задаче 5-68.  [c.109]

Так как при движении жидкости работа сил трения переходит в тепло, то между давлением и температурой жидкости в каждом сечении зазора существует определенная завнеимоеть.  [c.204]



Смотреть страницы где упоминается термин Температура жидкости : [c.81]    [c.113]    [c.199]    [c.291]    [c.4]    [c.69]    [c.70]    [c.86]    [c.87]    [c.138]    [c.142]    [c.24]    [c.405]   
Основы техники ракетного полета (1979) -- [ c.192 ]



ПОИСК



Анализ опытных данных о влиянии недогрева жидкости до температуры насыщения на величину первой критической плотности теплового потока

Вак-Вельцена, Кардозо и Лангенкампа метод расчета вязкости жидкостей при низких температурах

Влияние высокого давления на вязкость жидкостей при низких температурах

Влияние загрязненности и температуры рабочей жидкости на условия работы гидравлических агрегатов

Влияние недогрева жидкости до температуры насыщения на критическую плотность теплового потока

Влияние недогрева жидкости до температуры насыщения на критическую плотность теплового потока при кипении в условиях свободной конвекции

Влияние недогрева жидкости до температуры насыщения на цк

Влияние температуры на вязкость жидкостей

Влияние температуры на вякость жидкости

Влияние температуры на диффузию в жидкостях

Влияние температуры на теплопроводность жидкостей

Влияние температуры рабочей жидкости на работу насосов

Водо-Спиртовые и глицериновые жидкости, замерзающие при низкой температуре

Вязкость жидкостей при различных температурах р кГсм

Вязкость жидкости (см. также «Смеси температуры

Глава двенадцатая. Влияние зависимости физических свойств жидкости от температуры на теплообмен и сопротивление

Датчик аварийной температуры охлаждающей жидкости двигателя

Датчик сигнализатора температуры охлаждающей жидкости в радиаторе

Датчик температуры охлаждающей жидкости

Датчик температуры охлаждающей жидкости (ДТОЖ)

Датчик указателя температуры охлаждающей жидкости

Датчики и преобразователи температуры охлаждающей жидкости

Датчики температуры охлаждающей жидкости и температуры воздуха

Движение газа при наличии трения 5- 1. Температура торможения в вязкой жидкости

Движение жидкости в трубе при изменении ее температуры

Динамические методы измерения теплофизических свойств жидкостей и газов в широком диапазоне температур и давлений

ЖИДКОСТИ Температуры кипения

Жидкости Температуры кипения и теплота

Жидкости твердые — Температура плавления

Жидкости, замерзающие при низкой температуре

Зависимость давления насыщенных паров некоторых жидкостей от температуры

Зависимость плотности и кинематического коэффициента вязкости некоторых жидкостей от температуры

Изменение плотности теплового потока, температуры жидкости и температуры стенки по длине трубы

Измерение плотности теплового потока, температур жидкости и стенки по длине трубы

Измерение полей температуры в потоках жидкости и газа

Измерение температуры жидкостей и газо

Измерение температуры твердых Зондовые методы измерения полей давления в потоках жидкости и газа

Капиллярные щели (см. «Течение жидкости в капиллярных щелях», «Потери напора в кольцевой щели в функции температуры и давления», «Изменение размеров

Капиллярные щели (см. «Течение жидкости в капиллярных щелях», «Потери напора в кольцевой щели щели в функции температуры

Коэффициент неравномерности распределения температур жидкостей

Критическая температура смешения жидкостей

Крыло линии Релея в маловязких жидкостях при комнатной температуре

Ле Ба метод расчета мольного объема жидкости при нормальной температуре кипения

Лецу и Стила корреляция для вязкости жидкостей при высоких температурах

Лецу и Стила, для вязкости жидкостей при высоких температурах

Мольный объем жидкости при нормальной температуре кипения

Морриса метод расчета вязкости жидкостей при низких температура

Морриса метод расчета вязкости жидкостей при низких температура структурные составляющие

Насосы Влияние температуры жидкости

Неисправность несоответствие сигнала датчика температуры охлаждающей жидкости

Новиков, Ф. Г. Эльдаров -Измерение тепловой активности жидкостей методом пульсации температуры

Определение коэффициента теплоотдачи от жидкостной стенки к охлаждающей жидкости аж. ст и температуры жидкостной стенки камеры двигателя Т ж, ст

Определение мольного объема жидкости при нормальной температуре кипения

Определение среднемассовых энтальпий, температуры и паросодержания при течении жидкости в трубах

Определение толщины изоляции трубопроводов по заданному падению температуры протекающей жидкости

Определение характерных температур кремнийорганических жидкостей

Оррика и Эрбара метод расчета вязкости жидкостей при низких температурах

Оррика и Эрбара метод расчета вязкости жидкостей при низких температурах групповые составляющие

Особенности изменения теплопроводности жидкостей вблизи температуры кристаллизации

Осреднение температуры жидкости и температурного напора по длине трубы

Осреднение температуры жидкости по сечению

Отпуск стали 313 — Температура охлаждающие жидкости при шлифовании - ПЛАСТМАСС

Охлаждение автомобильных малолитражных температуре жидкости

ПРИБОРЫ КОНТРОЛЯ, ИЗМЕРЕНИЯ И АВТОМАТИЗАЦИИ, ПРИМЕНЯЕМЫЕ В САНИТАРНО-ТЕХНИЧЕСКИХ УСТАНОВКАХ Измерение температуры, давления и разрежения скорости расхода жидкостей и газов

Погрешности измерения температуры жидкостей и газов

Предельное распределение температур при отсутствии отдачи тепла с рабочей жидкостью

Приемник указателя температуры охлаждающей жидкости

Проверка уровня охлаждающей жидкости Замена охлаждающей жидкости Визуальный контроль ерметичности Проверка лотностм охлаждающей жидкости Неисправности, связанные с повышенной температурой охлаждающей жидкости Система питания

Пропан жидкости при низких температурах

Пропилен жидкости при низких температура

Равновесие пар — жидкость влияние температуры

Распределение температур в жидкости при теплоотдаче

Расчет вязкости жидкостей при высоких температурах

Расчет вязкости жидкостей при низких температурах

Расчет конечных температур рабочих жидкостей

Расчет равновесия жидкость-пар в системе водород-метан-этилен в диапазоне температур

Расчет смещения штока при изменении давления и температуры рабочей жидкости

Ренона и Праусница связывающая поверхностное натяжение жидкостей с температурой, обобщенная

СООТНОШЕНИЯ МЕЖДУ ДАВЛЕНИЕМ, ОБЪЕМОМ И ТЕМПЕРАТУРОЙ ЧИСТЫХ ГАЗОВ И ЖИДКОСТЕЙ

Сжимаемость некоторых жидкостей при различных температурах

Сила вследствие градиента температуры в жидкости

Снятие и установка датчика температуры охлаждающей жидкости

Средняя по сечению потока температура жидкости

Стрелка указателя температуры охлаждающей жидкости постоянно находится в красной зоне

Субботин, М. X. Ибрагимов, ЕВ. Н о мо ф и ло в, Измерение турбулентных пульсаций температуры в потоке жидкости

Температура воспламенения жидкостей Индопол

Температура вспышки жидкостей Дау Корнинг

Температура застывания жидкостей

Температура застывания жидкостей Дау Корнинг

Температура застывания жидкостей масел Халокарбон

Температура застывания жидкостей по военным спецификациям

Температура застывания жидкостей полиорганосилоксанов

Температура застывания жидкостей полифениловых эфиров

Температура застывания жидкостей хлорфторуглеродов

Температура кипения жидкости Дау Корнинг

Температура масел и силиконовых жидкостей

Температура насыщения. Объем жидкости и пара

Температура плавления жидкостей

Температура плавления нормальна жидкости

Температура плавления нормальна избытком жидкости

Температура плавления нормальна насыщенного жидкостью фитиля

Температура поверхности раздела жидкость пар

Температура самовоспламенения жидкостей Дау Корнинг

Температура силиконовых жидкосте

Температуры влияние на диэлектрическую проницаемость газов жидкостей

Температуры расчет для несжимаемой жидкости

Температуры, соответствующие давлениям насыщенных паров неорганических жидкостей

Теплообмен при кипении жидкости, недогретой до температуры насыщения

Теплопередача через плоскую стенку при постоянных температурах жидкостей

Теплопередача через стенки трубы при постоянных температурах жидкостей

Теплопроводность некоторых жидкостей при различных температурах р 1 кГсма)

Теплота парообразования ряда жидкостей при различных температурах

Теплоты смешения и влияние температуры на взаимную растворимость жидкостей

Теплофизические свойства кремнийорганических жидкостей в зависимости от температуры

Термические коэффициенты давления некоторых гаТабл. 48. Коэффициенты теплопроводности жидкостей при различных температурах

Течение в канале жидкости с вязкостью, зависящей от температуры (пример

Томаса метод расчета вязкости жидкостей при низких температурах

Углерода двуокись, коэффициент взаимной и жидкости при низких температурах

Удельный вес жидкостей и их насыщенных паров при различных температурах

Указатель температуры охлаждающей жидкости

Установка термоприемников при измерении температуры газов, пара и жидкостей

Центробежные горизонтальные консольные насосы типа К для перекачки жидкости с температурой до

Чувствительность гидропривода к изменению температуры рабочей жидкости

Шредера метод расчета мольного объема жидкости при нормальной температуре кипения

Этиленгликолевые жидкости, замерзающие при низкой температуре, и их применение



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте