Распределение геометрического сечения

В задачах оптического зондирования атмосферы информативность того или иного интервала размеров частиц определяется тем, сколь существенно проявляет себя в поведении Р(А,) функция распределения геометрических сечений частиц 8 г). Как показывает численный анализ, в спектральном интервале 0,53—1,06 мкм аэрозольный коэффициент обратного рассеяния Рл(А,) (а также полидисперсный фактор Кл )) обычно является монотонно убывающей функцией X практически независимо от типа унимодального распределения. Соответствующие примеры представлены на рис. 4.10. [c.111]

Коэффициенты аэрозольного рассеяния, поглощения и ослабления. Для полидисперсной системы атмосферного аэрозоля величина коэффициентов рассеяния, поглощения и ослабления определяется функцией распределения геометрического сечения (а) и фактором эффективности /С(р, т). Если частицы аэрозоля имеют одинаковый состав (одинаковый комплексный показатель преломления т), то коэффициент аэрозольного ослабления [c.115]

Распределение геометрического сечения 32 [c.282]

Преобразование первоначального профиля скорости в заданный неравномерный может быть достигнуто с помощью не только неоднородных плоских решеток, т. е. плоских решеток переменного по сечению сопротивления, но и пространственных решеток с различной кривизной поверхности. При решении этой задачи предполагается, что малы не только отклонения (возмущения) скоростей от равномерного их распределения по сечению, но и степень неоднородности сопротивления решетки и кривизна ее поверхности, т. е. гидравлические и геометрические характеристики изучаемой решетки мало отличаются от этих характеристик для однородной и плоской решетки. Это допущение позволяет линеаризовать полученные уравнения и основной результат представить в виде линейной связи между характеристиками потока (профилями скорости) до решетки и за ней и характеристиками решетки. [c.121]

Нередко приходилось слышать (и даже читать), что метод сечений служит для определения напряжений ( ). Такое утверждение лишено смысла. Наоборот, надо подчеркнуть, что метод сечений дает возможность определить лишь главный вектор и главный момент внутренних сил для определения напряжений надо знать закон их распределения по сечению, а установление этого закона требует введения дополнительных гипотез геометрического характера. [c.55]

В металлографии для оценки распределения размеров сечений частиц довольно часто применяют геометрические ряды с [c.185]

Размеры деформируемой заготовки в некоторых случаях суш,ественно влияют на пластичность, сопротивление деформации, качество получаемого полуфабриката при соблюдении геометрического подобия. Рассматривая влияние масштабного фактора (при соблюдении геометрического подобия) применительно к технологии выдавливания, необходимо отметить, что с увеличением диаметра сечения исходной заготовки неравномерность распределения по сечению и число различных видов повреждений структуры увеличиваются, качество поверхности и поверхностного слоя в целом (число и глубина дефектов в виде накладов, волосовин, плен и т. п.) ухудшается. Пластичность металла уменьшается, а возможность появления дефектов на готовой детали (скрытых и визуально просматриваемых) — увеличивается. [c.104]

Из определения функции распределения следует, что полное геометрическое сечение частиц (в единице объема) и суммарный объем частиц в единице объема воздуха, который называется удельным фактором заполнения, можно записать как [c.89]

Обе функции s(rsy 5, r) и а( ) являются решениями обратной задачи светорассеяния, поскольку удовлетворяют неравенству р(Ря, Ряа) Ая((т), где Дя((т) —допустимое значение оптической невязки для данных оптических измерений. Следуя [28], подобные решения следует называть квазирешениями. Этим термином подчеркивается то обстоятельство, что обратная задача допускает несколько приближенных решений в зависимости от выбранной аналитической модели искомого распределения. Полученные нами решения близки друг к другу по интегральным параметрам, таким как полное геометрическое сечение S и средний размер г (то же самое медиана). Однако их локальное поведение заметно отличается друг от друга в области размеров R. В частности, первое распределение указывает на практическое отсутствие малых частиц в спектре размеров, в то время как второе свидетельствует [c.61]

Введем нормированный вектор q= q, . . /т, Яш+ ), который получается из 8 путем нормировки его компонент на 5(г=/ 2) = = Тогда р (8) можно рассматривать как функцию полного геометрического сечения 5 полидисперсной системы и вектора я, за которым стоит нормированное интегральное распределение 7(г) 1. Выражение для соответствующей невязки будем записывать в виде [c.68]

Параметризация обратной задачи начинается с выбора модельного спектра размеров. Не касаясь подобных вопросов, поскольку они обстоятельно изложены во многих исследованиях по атмосферной оптике (см., например, [4, 5]), будем исходить из гамма-распределения, которое уже появлялось выше (см. (1.104)). Неизвестными параметрами, подлежащими оценке в процессе обращения данных двухчастотного зондирования, считаем полное геометрическое сечение частиц 5 в единичном рассеивающем объеме среды и модальный радиус Гз в распределении 5(г). В дальнейшем будем использовать для плотности 8 (г) представление 8ц) г,гз), [c.99]

Характер распределения напряжений по сечению выясним, рассмотрев геометрическую картину деформации вала при кручении. Для этого на поверхности круглого вала нане. е i [c.209]

В 2.16 при исследовании зависимости между крутящим моментом и касательными напряжениями возникла еще одна геометрическая характеристика — полярный момент инерции сечения Jр. Появление этой величины обусловлено неравномерностью распределения касательных напряжений по сечению при кручении. [c.192]

Формула (2.55) не дает возможности вычислить нормальные напряжения, так как неизвестна величина радиуса кривизны р нейтрального слоя и не установлено положение этого слоя, т. е. неизвестно, откуда отсчитывать расстояния у. Она дает лишь представление о характере распределения а по сечению. Задача состоит в том, чтобы установить зависимость между величинами изгибающего момента, геометрических характеристик сечения и нормальных напряжений. [c.287]

Двутавровая балка, шарнирно-опертая на концах, нагружена равномерно распределенными крутящими моментами т = = 1 кН-м/м и равномерно распределенной нагрузкой = 50 кН/м, которая расположена в главной плоскости балки zOy (рис. а). Вычислить наибольшие напряжения а , Тщ и Тц и определить наибольшие нормальные и касательные напряжения и х у, возникающие при поперечном изгибе построить эпюры О ш) Тщ, СТ И а = + а . Заданы наибольшие главные секториальные координаты в точках / и 3 профиля соо = 137,9 см и в точках 2 и 4 — о)о = —137,9 см (см. рис. а) секториальный момент инерции Jo> = 247 210 см геометрическая характеристика сечения при чистом кручении = = 96,55 см изгибно-крутильная характеристика k = 0,0122 m момент инерции = 23 850 см статический момент полусечения относительно нейтральной оси = 718,4 см . Размеры сечения на рис. а даны в сантиметрах. [c.234]

Пренебрегая площадью арматуры при вычислении геометрических характеристик сечения балки (положения центра тяжести, приведенной площади поперечного сечения, приведенного момента инерции), определить уменьшение натяжения арматуры (потери предварительного натяжения) вследствие ползучести бетона. Установить распределение нормальных напряжений по высоте балки в момент окончания натяжения арматуры и бесконечно удаленный момент времени. [c.272]

Принято считать тему Кручение одной из основных и важнейших в курсе. Такая оценка обусловлена не каким-либо особым практическим значением этой темы хорошо известно, что элементы конструкций редко работают на чистое кручение. Важнее развивающее и методическое значение темы в ней впервые перед учащимися раскрывается общий подход к определению напряжений (выводу формул), они впервые сталкиваются с неравномерным распределением напряжений по сечению, с новыми геометрическими характеристиками сечений. Конечно, и практическое значение темы достаточно велико, так как в сочетании с изгибом или растяжением (сжатием) кручение встречается в расчетах деталей машин достаточно часто. [c.101]

Расчет производных устойчивости по формулам (2.2.1), (2.2.2) осуществляется с учетом значений коэффициентов присоединенных масс, рассчитанных по геометрическим параметрам у основания летательного аппарата, где размах консоли а = 5 . Некоторые производные устойчивости зависят от характера распределения по длине летательного аппарата местной величины этого коэффициента, называемого коэффициентом присоединенных масс поперечного сечения. По его величине находится соответствующий инерционный коэффициент этого сечения. [c.156]

Крутящий момент определяется методом сечений. Величина крутящего момента в каком-нибудь поперечном сечении стержня равна алгебраической сумме моментов всех внешних пар сил (сосредоточенных М. и распределенных по длине с интенсивностью tti), действующих относительно геометрической оси стержня по одну сторону от рассматриваемого сечения [c.74]

Характер распределения напряжений по сечению выясним, рассмотрев геометрическую картину деформации вала при кручении. Для этого на поверхности круглого вала нанесем сетку, состоящую из линий, параллельных оси, и линий, представляющих собой параллельные круги (рис. 208, а). После приложения скручивающего момента наблюдаем следующее образующие цилиндра превращаются в винтовые линии, т. е. линии одинакового наклона к оси стержня, параллельные круги не искривляются и расстояние между ними практически остается неизменным радиусы, проведенные в торцовых сечениях, остаются прямыми. Полагая, что картина, наблюдаемая на поверхности стержня, сохраняется и внутри, приходим к гипотезе плоских сечений сечения, плоские до деформации, остаются плоскими при кручении круглого стержня, поворачиваясь одно относительно другого на некоторый угол закручивания. [c.228]

Обращает на себя внимание тот факт, что при ламинарной режиме течения в пограничном слое положение точки отрыва стабилизируется при = 82°, т. е. отрыв происходит до миделева сечения. Это объясняется тем, что распределение давления по поверхности тела в действительности определяется не геометрической формой тела, а формой тела вместе с пограничным слоем. [c.433]

В 3 и 6 были рассмотрены идеальные процессы. На практике при движении жидкостей или газов в каналах проявляется влияние свойства вязкости и внешних по отношению к потоку сил трения на стенках канала. Это влияние сильно возрастает для длинных каналов, в связи с этим характерно стремление делать короткие сопла. С другой стороны, при очень коротких соплах сильно нарушается равномерность распределения скоростей, возникают резко выраженные неравномерные пространственные движения с возможными отрывами потока от стенок и появлением карманов с противотоками. Не только основные размеры и соответствующий градиент давления, но и форма контуров канала оказывают большое влияние на распределение скоростей внутри канала. Необходимо также учитывать шероховатость стенок канала и в некоторых случаях тепловые потоки сквозь их стенки (например, в соплах ракетных двигателей движущийся газ имеет температуру порядка 3000° К). В сверхзвуковых потоках основным источником потерь и неравномерностей могут являться скачки уплотнения. Внутри сопла такие скачки могут образовываться в зависимости от некоторых геометрических свойств контура канала и независимо от формы канала на нерасчетных режимах истечения (см. 6). В связи с этим в значениях средних по сечению характеристик потока в сопле могут наблюдаться отклонения от значений, рассчитанных но идеальной теории, изложенной в 3 и 6. [c.93]

Относительные значения максимальных напряжений, вычисленные по формулам [61] для различных значений и 1, приведены на рис. 2.14, Горизонтальной линией отмечено значение максимальных напряжений, вычисленных по формуле Журавского. Для сравнения представлены данные для изотропного материала, рассчитанные при тех же геометрических параметрах образца. Из рис. 2.14 следует, что решение задачи в уточненной постановке вносит существенную поправку при некоторых значениях и / в классический закон распределения напряжений. Особенно эта поправка велика при малых значениях указанных параметров. Распределение напряжений .ах по длине пролета симметрично относительно сечения 5 = 0, В окрестности сечений I = -)- 1 характер изменения максимальных значений такой же, как и в окрестности 5 0, поэтому на [c.40]

Ядро интегрального уравнения Кн(х, д) = н х, )+ь(х, ))/2пх , где х=2пгк а исходная функция 8 г) =пг п г) характеризует распределение геометрического сечения частиц в единичном рассеивающем объеме по их размерам. Выбор именно этой функции в качестве неизвестной далеко не случаен. Каждая частица в данном направлении -д рассеивает падающее на нее излучение пропорционально в первом приближении ее геометрическому сечению (то же самое поверхности). Поэтому в уравнении (1.53) множитель 8 г)с1г имеет размерность, обратную линейному размеру, т. е. [c.32]

Разъемная конструкция установки позволяла изменять длину участка сепарации пыли и геометрические размеры отсасывающих колец. Тарельчатый питатель с пневмораспыляющим соплом предназначался для подачи в аппараты заданного веса распыленной на отдельные частицы пыли. Производительность питателя регулировалась числом оборотов тарелки и высотой подъема телескопической трубы. По разрежению во входном коллекторе расчитывалась производительность пылеотделителя диаметром 360 мм. Объем воздуха, подаваемого в пылеотделитель диаметром 200 мм, рассчитывался по перепаду давления на предварительно протарированной по коллектору трубе Вентури 10, вмонтированной в воздуховод 11 диаметром 150 мм. Спрямляющие крестовины перед пылеотделителями обеспечивали равномерное распределение по сечению запыленного воздуха. [c.91]

Коэффициент ослабления у в среде, состоящей из частиц различных размеров, приведен в разд. 9.4. Нет ббльших оснований возвращаться к этому вопросу в этой главе, чем в какой-либо другой, если не считать того, что при различных распределениях частиц по размерам окончательные выражения получаются очень простыми. Это можно проиллюстрировать следующими примерами. Пусть в 1 см содержится/Уо/(а/а1) (а/а1) частиц с радиусами между а и a + da. Тогда полное геометрическое сечение на 1 см будет [c.226]

Геометрические параметры сортамента, из которого изготавливаются элементы конструкции (толщина листа, площадь поперечного сечения профиля, толщина стенок труб и т.п.),также являются случайными величинами с законом распределения Д И). Поэтому найденный в соответствии с зависимостями (1.4), (1.6), (1.9) размер поперечного сечения /1расч представляет собой [c.8]

Влияние геометрического симплекса сеток doldi немонотонно. Эта величина характеризует стесненность прохода частиц через отверстия сеток и загроможден-ность этих отверстий для прохода воздуха. Первый фактор увеличивает механическое торможение, второй создает условия для неравномерного распределения воздуха по сечению камеры, уменьшая Мт. Согласно [Л. 332] при 1,87<й о/с т< 10,2 коэффициент торможения уменьшается при 10,2<й о/й т< 12,25 увеличивается. [c.93]

Характер поля скоростей подводимого потока при данном режиме течения зависит только от форм и геометрических параметров аппаратов и подводящих участков. Если формы и параметры заданы, то с этой точки зрения безраз шчно, какой технологический процесс происходит в аппарате (в некоторых случаях следует только учесть влияние эффекта температурного градиента). Это очень важно, так как можно решать вопрос о распределении скоростей и способах выравнивания их по сечению, а также о выборе схем подводящих и отводящих участков в достаточно обобщенном виде. Результаты теоретических исследований и экспериментов со схематизированными. моделями можно распространить на аппараты разнообразного технологического назначения, если только их формы и геометрические параметры, а также условия подвода потока к рабочим элементам или изделиям и соответственно условия отвода потока будут близки к исследованным. [c.10]

В более ранних исследованиях [981 применили иной подход к решению задачи течени.я жидкости через неподвижный насыпной слой. Используя уравнение движения идеальной жидкости и закон Дарси, связывающий давление в слое и скорость фильтрации через него, они получили зависимость между распределением скоростей в слое, состоянием потока вне его и условиями подвода потока к слою и отвода от него. Несмотря на сложность полученной связи, анализ ее позволил сделать ряд качественных выводов о влиянии геометрических параметров аппарата на распределение скоростей. Таким образом, сделана также попытка количественно оценить вызванную пристеночным эффектом неравномерность распределения скоростей по сечению слоя для случая, когда ширина пристеночной области с повышенной проницаемостью намного меньше ширины сечения канала. [c.278]

Геометрическое подобие образца и модели осуществить нетрудно. Подобное распределение скоростей во входном сечении также может быть выполнено относительно просто. Подобие физических параметров в потоке жидкости для модели и образца выполняется лишь приближенно, а рюдобие температурных полей у поверхностей нагрева в модели и образце осуществить очень трудно. В связи с этим применяют приближенный метод локального моделирования. [c.425]

В.П. Алексеев и А.П. Меркулов пришли к выводу о перестройке вдоль камеры энергоразделения периферийного квазипотенци-ального вихря в вынужденный приосевой закрученный поток, вращающийся по закону, близкому к закону вращения твердого тела (т = onst) [13, 14, 115, 116]. Отмеченные исследования были проведены в 60-е годы и их основополагающие результаты, а также результаты зарубежных исследователей [227, 234, 237, 246, 255, 261, 265, 268] обобщены в монографиях [35, 94, 164]. В большинстве проведенных исследований измере аничивались лишь установлением качественных зависимостей распределения параметров по объему камеры энергетического разделения в виде функций от режимных и геометрических параметров. Сложность проведения зондирования в трехмерном интенсивно закрученном потоке определяется не только малыми размерами камеры энергоразделения, но и радиальным градиентом давления, вызывающим перетекание газа по поверхности датчика, а следовательно, искажающим данные измерений. В некоторых исследованиях [208] предпринята попытка определения расчетным методом поправки на радиальные перетечки с последующим учетом при построении кривых (эпюр) распределения параметров в характерных сечениях. Опубликованные данные порой имеют противоречивый характер и трудно сопоставимы, так как практически всегда имеются отличительные признаки в геометрии основных элементов и соотношении характерных определяющих процесс параметров. [c.100]

На рис. 1.7, й показано распределение напряжений в поперечном сечении, проходящем через надрезы в растянутой пластине. Наибольшие напряжения возникают у краев надрезов и они значительно превышают номинальные. Концентрация напряжений имеет резко выраженный местный характер, поскольку с удалением от концентратора напряжения быстро падают. Она зависит от вида и геометрических размеров концентратора (от толщины, ширины и глубины надрезов пластины). При изгибе ступенчатого вала (рис. . 1,6) в зоне галтели возникает концентрация напряжений, значение которой зависит в первую очередь от радиуса закругления г. При посадке подшипника качения на вал с натягом (рис. 1.8) в кольце подшипника и цапфе вала возникает концентрация напряжений. При этом наибольшее их значение будет у краев напрессованного кольца. На рис. 1.9 показана концентрация напряжений в зоне ппюночного паза. [c.20]

Исследование теплоотдачи пучка труб по методу теплового регулярного режима. Исследования теплоотдачи методом регулярного теплового режима проводились в делом ряде. работ [Л. 5-27, 5-31, 5-55]. В некоторых случаях, как указывалось выле, этот метод облегчает постановку эксперимента, так как не требует измерения тепловых потоков и распределения температурного поля на поверхности исследуемого тела. Последнее обстоятельство особенно важно для тел, имеющих сложную геометрическую форму (лопагки и другие элементы паровых и газовых турбин, трубы с фасонными плавниками, гладкие грубы о-вального поперечного сечения и т. д.). 262 [c.262]

Гипотеза плоских сечений. Исследуем сначала случай, когда прямолинейный брус постоянного поперечного сечения площадью F растягивается равномерно распределенными нагрузками интенсивности q, приложенными на его торцах параллельно геометрической оси (рис. 2.3, а). Равнодействующие распределенных усилий Р — qF будут направлены параллельно геометрической оси и приложены в центрах тяжести торцовых сечений. Для такой деформации брусьев практикой подтверждается гипотеза плоских сечений — гипотеза Бернулли , в соответствии с которой сечения, бывшие плоскими до деформации, останутся плоскими и после деформации. Стедовательно, если к брусу приложить силы, как указано на рис. 2.3, а, то поперечные сечения а—а, Ь—Ь,. ... т—т после де- [c.127]

Геометрический метод. Если направить оптическую ось радиоволнопого пучка, совпадающую с максимумом распределения интенсивности в поперечном сечении, под углом О к нормали поверхности плоского диэлектрического слоя толщиной h, то расстояние между точками входа пучка и выхода [c.223]

Существо метода ПРВТ сводится к реконструкции пространственного рас пределения линейного коэффициента ослабления (ЛКО) рентгеновского излучения по объему контролируемого объекта в результате вычислительной обработки теневых проекций, полученных при рентгеновском просвечивании объекта в различных направлениях. Обнаружение и детальное изучение дефектов в объеме контролируемого изделия осуществляет оператор путем визуального анализа изображений отдельных плоских сечений (томограмм ) реконструированной пространственной структуры ЛКО. Таким образом удается детально контролировать геометрическую структуру и характер объемного распределения плотности и элементного состава материалов без разрушения сложного изделия. [c.399]

Приближенный учет шага укладки волокон в поперечном сечении трех-мерноармированного материала может быть выполнен введением в расчет геометрических параметров, отражающих распределение плотности укладки волокон каждого направления. Для регулярной структуры, образованной взаимно ортогональными волокнами, уложенными в трех направлениях, следует установить ряд вспомогательных геометрических соотношений. Для этого нужно рассмотреть тонкие армированные волокнами [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...