Влияние геометрических параметров

Анализ полученных расчетных соотношений для оценки величины предельного перепада давлений на стенке рассматриваемых сферических оболочек (j) - q) ,ax (4.53) и (4.54) позволяет установить некоторые закономерности, связанные с влиянием геометрических параметров оболочек и кольцевой прослойки к на их нес щ>то способность. [c.236]

Если / 1з найдена без учета трения, то 3 = характеризует собой влияние геометрических параметров, в то время как полная величина 3 учитывает также и влияние потерь на трение в кинематических парах. Данный критерий может быть применен и для рычажных механизмов. Применительно к зубчатым и другим типам механизмов с вращающимися звеньями (входным О и выходным К) 3 равен [c.339]

Влияние геометрических параметров образца Hii = с/Л т, ai h на изме- [c.30]

Начало возникновения турбулентности, определяемое координатой л р, зависит от числа Йе и геометрических характеристик завихрителей (см. рис. 7.1...7.3). Величина уменьшается с увеличением Её , угла закрутки и параметра п. Влияние геометрических параметров завихрителя на условия возникновения турбулентности находится в соответствии с результатами анализа устойчивости методом Рэлея увеличение угла закрутки и параметра п расширяет пристенную область консервативного воздействия центробежных массовых сил на поток [ 49]. [c.144]

Эти исследования проводились, главным образом, на двумерных (пластинчатых) образцах, что облегчает аналитическое и экспериментальное исследование. Лишь отдельные работы [11, 25, 47] были выполнены на трехмерных системах с цилиндрической симметрией, однако в этом случае трудности оценки влияния геометрических параметров еще более возрастают. В качестве основного экспериментального метода при этом применялся анализ напряжений методом фотоупругости, а в теоретических исследованиях широко (но не исключительно) использовались методы конечных элементов. [c.62]

Глава VII. ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ [c.133]

Таким образом, предлагаемая методика дает надежные результаты анализа изгиба и устойчивости равномерно нагруженных замкнутых в вершине пологих оболочек вращения с учетом реологических свойств материала. Полученные данные отражают влияние геометрических параметров (высота над плоскостью, переменность толщины), условий опирания краев на формоизменение характер перераспределения внутренних силовых факторов в процессе ползучести и время осесимметричного выпучивания оболочек. [c.68]

Исследования прямых решеток на влажном паре показали влияние геометрических параметров на фракционный состав влаги и, в частности, относительного шага I (рис. 3.18,0 и 3.20, в). С уменьшением I увеличиваются среднемассовый размер частиц в выходном сечении решетки [31] и неравномерность распределения частиц по размерам. Кроме того, уменьшение i приводит к некоторому смещению условных границ отдельных потоков капель. В этом случае сокращается протяженность диффузорных участков на спинке в косом срезе и дестабилизация пленки и ее срыв перемещаются к выходной кромке, а также увеличивается количество частиц, экранированных вогнутой поверхностью. При всех значениях I средний диаметр частиц за решеткой значительно больше, [c.104]

Влияние геометрических параметров резца на составляющие силы резания учитывается коэффициентами Я р, К р, Kj-p, приведенными в табл. 24. [c.431]

ВЛИЯНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКИХ ПАРАМЕТРОВ НА БАРБОТАЖ ЖИДКОСТИ ЧЕРЕЗ ЖИДКОСТЬ [c.324]

Влияние геометрических параметров на барботаж жидкости 325 [c.325]

В монографии обобщены закономерности влияния структуры на модуль упругости и совместного влияния геометрических параметров поверхности на коэффициент жесткости и несущую способность литых деталей. Дан сравнительный анализ существующих способов физико-термического, химического и механического упрочнения поверхности деталей. Приведены методы определения и практического регулирования структуры, физико-химических свойств и остаточных напряжений в поверхностном слое отливок. Рассмотрены процессы заполнения форм жидким металлом, формирование и классификация дефектов поверхности и поверхностного слоя литых и механически обработанных деталей. Описаны особенности технологической оснастки и технологии новых и существующих способов формообразования для получения отливок с упрочняющим геометрическим орнаментом. [c.2]

Для того чтобы можно было судить о влиянии геометрических параметров тупикового ответвления на устойчивость, построим границу -области устойчивости для другого случая тупика, также помещенного в конце магистрали. Нужно помнить, что в случае тупика мы под областью устойчивости подразумеваем область, где вещественные части корней не положительны. [c.237]

Естественно, что при этом остается существенным влияние геометрических параметров форсунки и методы распыла (пневматические или механические). Определению обычно подлежат угол конусности факела, средний диаметр капель и фракционный состав капель. [c.218]

Москвичева В. Н., Влияние геометрических параметров на барботаж жидкости через жидкость, Сборник Вопросы теплоотдачи и гидравлики двухфазных сред , Госэнергоиздат, 1961. [c.345]

Влияние геометрических параметров. Изложенные методы расчета коэффициента профильных потерь и угла выхода потока из решетки позволяют определить расчетным путем влияние изменения того или иного геометрического параметра решетки ( , Р -на ее аэродинамические характеристики. Порядок выполнения таких расчетов изложен в монографии [19]. [c.90]

На тонкость распыления оказывают влияние геометрические параметры форсунки, главным образом сечение ее выходного отверстия. При прочих равных условиях более тонкого распыла достигают при меньшем сечении выходного отверстия. Вместе с тем повышение производительности форсунки требует увеличения сечения выходного отверстия чтобы не ухудшалось распыление, увеличение производительности форсунки должно сопровождаться и повышением давления. Вязкость мазута перед форсункой поддерживают 3—4° ВУ. [c.69]

При проектировании базового образца параметрического ряда гидротрансформаторов необходимы данные о влиянии геометрических параметров лопастной системы на коэффициенты Лос.н и Лос.т- Наиболее полно эти данные имеются для гидротрансформаторов с центростремительным турбинным колесом [11]. [c.57]

В более ранних исследованиях [981 применили иной подход к решению задачи течени.я жидкости через неподвижный насыпной слой. Используя уравнение движения идеальной жидкости и закон Дарси, связывающий давление в слое и скорость фильтрации через него, они получили зависимость между распределением скоростей в слое, состоянием потока вне его и условиями подвода потока к слою и отвода от него. Несмотря на сложность полученной связи, анализ ее позволил сделать ряд качественных выводов о влиянии геометрических параметров аппарата на распределение скоростей. Таким образом, сделана также попытка количественно оценить вызванную пристеночным эффектом неравномерность распределения скоростей по сечению слоя для случая, когда ширина пристеночной области с повышенной проницаемостью намного меньше ширины сечения канала. [c.278]

Исследование поля скоростей и давлений в проточной части, распределение давлений по поверхности лопастей и на стенках позволяет изучить влияние геометрических параметров на формирование потока и, следовательно, на энергетические и экономичеекие показатели гидропередачи, разделить потери, уточнить их расчеты, найти начальные и граничные условия, необходимые для решения дифференциальных уравнений, и произвести стыкование теоретических положений с опытными данными. [c.314]

При измерении толщины (О—50 мкм) неэлектропроводящих покрытий на немагнитных металлах влияние электропроводности последних можно уменьшить, применив токи частотой в 1—2 Мгц. Большей частью для исключения влияния дополнительных погрешностей, вызванных влиянием геометрических параметров и свойств основного материала и пoкfытия, пользуются методом установки нуля и регулировки чувствительности по непокрытому изделию, по- [c.60]

В статье рассмотрены вопросы обработки заготовок методом снятия припуска в штампах. Проведен анализ пластических деформаций в зоне припуска. Показано, что при обработке в штампах деталей небольшой высоты процесс является переходным от резания к обсечке. Выяснено влияние геометрических параметров обсечных матриц ( переднего и заднего углов) на усилие штамповки. По результатам опытов установлена зависимость усилия обработки от ве.тнчины заднего угла. [c.433]

Работы по применению счетчиков для дефектоскопии проводятся в ЦНИИЧМ и других организациях. В институте физики металлов УФАН СССР в 1950—52 гг. был разработан и испытан на заводах дефектоскоп с ионизационным счетчиком. Также было исследовано влияние геометрических параметров и других факторов на чувствительность и производительность дефектоскопии. Это позволило выбрать оптимальные параметры дефектоскопов [3]. Дальнейшее улучшение характеристики дефектоскопов было достигнуто путем применения сцинтилляционного счетчика [4]. Исследования характеристик сцинтилляционного счетчика [5] дали возможность создать стабильно действующие дефектоскопы, чувствительность которых позволяет выявлять дефекты до 2—2,5% в изделиях толщиной 200—300 мм. [c.310]

Pii - 7.17. Влияние геометрических параметров на коэффициенты потерь в криволинейном канале с углами поворота 90° (а) и (б) (опыты МЭИ при Mi = 0,5 [c.256]

Подчеркнем еще раз, что если при течении в криволинейном канале отрывы приводят к интенсивной конденсации пара, то в потоке недогретой жидкости отрывы вызывают интенсивное парообразование. Опыты показали, что при различных начальных параметрах распределение давлений сохраняется качественно неизменным. Однако обнаружено значительное влияние геометрического параметра bifa на коэффициент сопротивления канала и его зависимость от недогрева АГн. Соответствующие графики приведены на рис. 7,19, а в виде зависимости относительного коэффициента сопротивления = от недогрева, где — коэффициент сопротивления канала в однофазной среде. Кривые расслаиваются п( геометрическому параметру Ь при относительном недогреве ДГн 30-10 з. Можно полагать, что при малых недогревах, в канале последовательно формируется пузырьковая, а затем и парокапельная структура коэффициенты потерь при этом достигают максимальных значений. Источниками дополнительных потерь кинетической энергии являются интенсификация вторичных вихревых течений, расширение отрывных зон, фазовые переходы, взаимодействие фаз, неравновесность и метастабильность процесса. [c.258]

Здесь про, tio—коэффициенты профильных потерь в решетке и углы выхода потока перегретого пара Ki—Кв — эмпирические коэффициенты, отражающие влияние геометрических параметров и типа решетки С = С /С акс, С — массовая концентрация ОДА Смакс = 45-10 кг ОДА/кг НаО. Для сопловых решеток дозвуковых скоростей (группы А) можно принять Ki = 7,5 Кг=0,0072 Кз= = 0,0016 i 4=0,0536 /(55=0.0236 Къ=, 2. Приведенные формулы справедливы при уо<0,2% и С 45-10- кг ОДА/кг НгО. [c.309]

Проведено исследование влияния геометрических параметров влагоотводящих устройств, расположенных 72 [c.72]

Разработанные в МИСИ им. В. В. Куйбышева многокомпонентные цепочки одномиллиметровых тензорезисторов и специализированная регистрирующая аппаратура были использованы при испытании реальных цилиндрических сосудов с патрубками (рис. 7.5, а), нагруженных пульсирующим внутренним давлением. Исследовали влияние геометрических параметров сопрягаемых оболочек на кинетику перераспределения деформаций и напряжений при циклическом нагружении в пластической области. Диаметр цилиндрической обечайки составлял В = 600 и 1200 мм отношение радиуса патрубка к радиусу обечайки г Н = 0,3 и 0,5 при относительной толщине стенки х/Т = 0,02 0,04. Тензоре- [c.139]

Имеющиеся в настоящее время материалы по вопросу о барбо-таже жидкости через жидкость ограничены и несистематичны. Целью данной работы являлось подробное исследование влияния геометрических параметров горизонтального дырчатого листа при барботаже жидкости через жидкость. Для исследования были выбраны системы вода — ртуть и вода — четыреххлористый углерод. Условия опыта предусматривали изменения геометрии листа в ши [c.324]

Харламов С. В., Шувалов В. Н. О влиянии геометрических параметров прямоугольных упаковок на кинематические параметры заверточных автоматов. — Труды Ленингр. техйол. ин-та холодильной пром-сти. Механика и прикладная математика, 1962, т. 16, с. 129—134. [c.270]

На оис. 8.2 показано влияние геометрических параметров (шага решетки и кривизны канала) на эффективность осаждения капель различных размеров на стенках канала (справа показана схема канала). Естественно, что увеличение угла сопряжения изгибов канала приводит к повышению интенсивности осаждения на стенках жалюзи. Так, например, при максимальном угле сопряжения ф = 90 практически все капли с с1к > 10- 10 м осядут в жалюзийном канале. С уменьшением ф до 45° не происходит значительного снижения г1ф (кривые 1—3, рис. 8.2), что дает основание рассматривать в качестве оптимального жалюзийный капал с ф яг 45°, так как он будет иметь меньшие потери энергии пара, чем канал с ф = 90°. Дальнейшее распрямление жалюзи (кривая 4) приводит к существенному снижению г)ф и почти 50% капель с 20-10 м проходят жалюзи, не контактируя с их стенками. Здесь же (кривые 3, 5, 6, рис. 8.2) показано влияние ширины канала (относительного шага решетки жалюзи) на эффективность осаждения влаги г) . Видно, что в зоне малого относительного шага Н < 0,5) влияние ширины канала на г ф для капель йк>8-10 м невелико. Од пако дальнейшее увеличение относительного шага жалюзийной решетки Н 0,5 приводит к снижению т)ф, и ббльшая часть влаги с С 15-10 м не выпадает на стенках канала. [c.312]

Качественная взаимосвязь между внешними параметрами устанавливается на основании анализа зависимостей (2) и (3), определяющих влияние геометрических параметров и конструктивных особенностей рабочей полости на нагружающие и преобразующие свойства передач. [c.27]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...