Схемы для стационарных определение

Фиг. 4. Схема для определения устойчивости стационарных кранов.

Из предыдущих материалов следует, что для стационарных систем порядки уравнений отдельных составляющих определяются по параметрам р/, которые зависят от значений коэффициентов характеристических уравнений. Такой же подход может использоваться в определенных случаях, о которых говорится ниже, и для нестационарных систем, поскольку при исследовании этих систем используется условие замораживания коэффициентов уравнений на каждом шаге интегрирования. Однако вследствие изменения значений коэффициентов характеристического уравнения будут изменяться значения параметров р/ и в общем случае порядки отдельных составляющих при переходе от шага к шагу интегрирования. При изменении же порядков отдельных составляющих изменяются обозначения координат для исходных и конечных замещающих систем уравнений и структурных схем и даже появляются в них принципиальные отличия. В связи с этим обстоятельством должны рассматриваться два случая распространения задачи приближенного разложения процессов на исследование нестационарных систем. Более простым является первый случай, при котором порядки отдельных составляющих не изменяются при изменении шагов интегрирования. [c.161]

В рамках схемы идеальной жидкости функция шСг] ) может быть совершенно произвольной. Поэтому для ее определения необходимы дополнительные предположения. Мы допустим, что вихревое движение в зоне отрыва можно рассматривать как предельное течение вязкой жидкости, когда вязкость устремлена к нулю. Для стационарного течения вязкой несжимаемой жидкости действует уравнение Гельмгольца [c.155]

Если не учитывать двухскоростное течение жидкости, т. е. ее разделение между высокоскоростным ядром и медленной пленкой, то изменение паросодержания на всей длине трубы с двухфазным потоком (2б 2 Ь) определяется уравнением (7.6.25). Тогда можно рассмотреть упрощенную односкоростную схему для определения момента кризиса теплоотдачи с помощью зависимости Ххф ( й ) для стационарного течения (рис. 7.6.1), полагая, что кризис реализуется, как только (в соответствии с зависимостями [c.242]

Построение расчетной схемы крана и определение параметров, необходимых для расчета. Настенный кран. Пример расчетной схемы настенного стационарного поворотного [c.45]

До некоторой степени гладкая и ядерная теории объединяются в рамках общей стационарной схемы (см. гл. 5), называемой также аксиоматической) теорией рассеяния. В этой теории существование нужных пределов резольвент Ro z) и К х) предполагается, хотя пределы и понимаются в весьма слабом смысле. При этом предположении получаются формулы для стационарных волновых операторов, изучаются их свойства, устанавливается связь с нестационарными определениями. Таким образом общая схема позволяет избежать дублирования однотипных рассуждений в различных конкретных ситуациях. Само существование пределов резольвент в разной аналитической обстановке может проверяться (и пониматься) по-разному. [c.20]

Рис. 7. Схема прибора для определения теплопроводности неагрессивных жидкостей стационарным методом

При определении коэффициента теплообмена а. в этих случаях обычно пользуются известной схемой Нуссельта, согласно которой коэффициент теплообмена рассчитывается путем теплопроводности в условиях стационарного режима через газовую сферу неограниченно большого радиуса. С такой схемой едва ли можно согласиться, поскольку, например, при обжиге клинкера во взвешенном состоянии для частиц, имеющих средний вероятный диаметр 10 -и, процесс протекает в условиях тепловой нестационарности. Поэтому ир определении коэффициента теплообмена в указанных условиях необходимо учитывать влияние тепловой нестационарности. [c.54]

На рис. 17.13 приведена принципиальная схема установки для определения теплопроводности стационарным методом при продольном потоке тепла [1]. Испытуемый образец 1 ввинчивается в медный блок 2, в котором расположена спираль электронагревателя. Верхняя часть образца помещена в медный блок 3, который охлаждается водой. Зная расход воды и разность температуры воды при ее входе 4 и выходе 5, подсчитывается количество теплоты, проходящее в единицу времени через сечение образца (при условии, что вся теплота без потерь уносится водой). Распределение температур по образцу измеряется термопарами 6, 7, 8. Для уменьшения радиационных потерь имеется трубчатый защитный экран 9. Температура по экрану распределяется так же, как и по образцу, так как внизу экран контактирует с нагревательным блоком, а вверху охлаждается водой до той же температуры, что и блок 3. Вариант этого метода — прибор (рис. 17.14), в котором количество тепла, прошедшего по образцу, определяется количеством электрической энергии, необходимой для нагрева образца, при этом нагреватель 1 расположен внутри образца 2. Холодный конец образца помещается в ванну 3, в которой поддерживается постоянная температура, термопары размещаются в прорезях а—а и Ь—Ь. [c.283]

На рис. 9.11 представлена схема реализации данного метода. Образец 2 в виде пластины закреплен с помощью устройства /. Пластина может свободно деформироваться под действием температуры, а изгиб происходит только за счет перепада температур по ее сечению и измеряется устройством 4. Одну из сторон образца охлаждают с помощью охладительного устройства 3. Пластину нагревают внешним тепловым потоком, например, радиационным. Тепловой поток, проходящий через пластину при радиационном нагреве, определяют путем тарировки прибора или измерением количества тепла, отводимого от пластины охлаждающим агентом в стационарном режиме. Радиационный нагрев позволяет создать высокую равномерность теплового потока поверхности пластины. Чтобы падающий радиационный поток полностью проходил через пластину, ее приемную сторону обычно зачерняют. Для измерения температуры образца, при которой измеряется теплопроводность, в измерительной схеме предусматривают устройство 5. Измерение температуры охлаждающей среды может быть также при необходимости использовано для определения температуры пластины (погрешность такого определения мала, если коэффициент теплообмена между средой и пластиной велик). Преимуществом метода является быстрое установление стационарного потока. Температурный коэффициент линейного расширения получают либо измерением, либо из справочных данных. Следует отметить, что коэффициент линейного расширения является величиной более стабиль- [c.60]

С таких голограмм восстанавливаются изображения, которые движутся, когда голограмма перемещается в системе считывания. Для того чтобы избавиться от влияния движения голограммы, на пути опорного пучка ставится цилиндрическая линза, согласующая кривизну волновых фронтов опорного и объектного пучков, что приводит к появлению прямых полос в меридиональной плоскости. Голограммы, содержащие информацию в системе прямых полос, обеспечивают стационарное считывание. Однако пространственная частота прямых полос изменяется в соответствии с френелевским распределением, поскольку в направлении, перпендикулярном полосам, цилиндрическая линза мощность не рассеивает. Цилиндрическую линзу необходимо также использовать и при считывании с целью фокусировки коллимированной составляющей в точки, расположенные на той же плоскости, на которой фокусируются сходящиеся лучи составляющей от голограммы Френеля. Таким образом, для считывания стационарного изображения можно использовать линейную цепочку диодов, а другой такой же цепочкой, но повернутой на 90° относительно первой, удобно считывать положение голограммы вдоль оси у. Другая голограмма, на которой записан один точечный объект, применяется в такой же схеме, но с одной линейной цепочкой диодов для определения положения голограммы вдоль оси х. [c.484]

По поводу этих работ Мизеса [14], [24], так же как и всех других работ такого типа, следует отметить, что они, по существу, вообще не относятся к той проблеме обоснования, которая рассматривается в настоящей работе,— к выяснению связи физической статистики и микромеханики. Мизес с самого начала отказывается от постановки задачи об установлении этой связи. Между тем, практическая невозможность решить уравнения механики для статистических систем совсем не означает принципиальную возможность от них отказаться и, в частности, не означает возможности отказаться от вполне поддающихся учету качественных следствий дифференциальных уравнений движения (на основании сказанного в 18, можно видеть, например, в каких случаях допустимо в классической механике исследование схемы цепей Маркова, а также можно видеть, что в этих случаях условие сим метрии вероятностей переходов не выполняется). Настоящая задача обоснования статистики заключается не в том, чтобы дать построение всей системы физической статистики, исходя из некоторых внутренних принципов, из специально выбранных аксиом, а в том, чтобы согласовать наличие вероятностных законов статистической механики с теми выводами, которые вытекают из микромеханики (например, в классической теории мы должны считать, что в каждом данном случае осуществляется определенное микросостояние, независимо от того, знаем ли мы его или нет, а в квантовой теории мы можем, например, извлекать следствия из стационарности [c.124]

Стационарные приборы с рычажным нагружением для определения твердости по Бринелю, выпускавшиеся отечественной приборостроительной промышленностью, известны нескольких типов. Они различаются внешним оформлением, но принципиальные схемы их одинаковы. [c.219]

На рис. 145 приведена схема технологии изготовления секций на стационарном стенде, построенном по принципу стык к сварщику , с совмещением операций сборки и сварки. Трубы поступают на приемный стеллаж-накопитель 1, размер которого позволяет иметь определенный запас труб (примерно на одну смену). Стеллаж имеет небольшой (до 5°) уклон, обеспечивающий перекатывание труб по стеллажу под действием собственного веса. Для остановки труб и регулирования их поступления на приемный рольганг служит упор-отсекатель 2, закрепляемый на стеллаже. Конструкция стеллажей различна, однако наиболее рациональна конструкция из железобетонных опор с настилом из профильного проката. С помощью сбрасывателей 3 трубы по одной перемещаются на приемный рольганг 4, который подает [c.168]

Если усилие, создаваемое чувствительным элементом, недостаточно для перемещения органа управления, двигателем, в схему регулятора включаются одно или несколько усилительных устройств, называемых сервомоторами. Кроме того, каждый регулятор должен иметь специальное устройство, позволяющее осуществлять его настройку на определенную величину регулируемого параметра. Во всережимных регуляторах, предназначенных для транспортных двигателей, настройка осуществляется соответствующим воздействием водителя. У других двигателей, например стационарных, настройка регулятора производится только при наладке и при периодических корректировках системы регулирования. [c.25]

Уравнения для определения формы гибкого элемента волнового редуктора. Пусть происходит стационарное движение, при котором водило вращается с постоянной угловой скоростью ы. В схеме попутного вращения происходит редукция, и цилиндр 2 вращается с угловой скоростью = Vа/Р2, где К2 — радиус цилиндра 2, скорость точки А Уа = оо ОА - Щ, К — радиус цилиндра 3. [c.180]

Некоторые особенности расчета. Остановимся на некоторых особенностях расчета, прежде всего, касающихся реализации распад ной схемы в фиктивном газе. Перед решением задачи о распаде разрыва для определения так называемых больших величин [5] с каждой стороны от рассматриваемой границы ячейки известны пред-распадные параметры. Параметрам справа (слева) от нее припишем индекс К Ь). Правый или левый критические удельные объемы или в фиктивном газе находятся из решения квадратного относительно о уравнения, получающегося из (2.5) подстановкой соответственно правых или левых р и о . Из двух корней берется ближайший к стационарного течения. [c.256]

Исходные материалы для асфальтобетона (щебень, песок и заполнитель — молотый известняк) заготовляют на специальных механизированных предприятиях стройматериалов. Асфальтобетон приготовляют на комплексно-механизированных асфальтобетонных заводах. В зависимости от назначения асфальтобетонные заводы подразделяют на временные (действующие на одном месте 2—3 года) и постоянные (стационарные). Стационарные заводы строят обычно в городах для постоянного обслуживания определенных районов. Технологическая схема и организация работ стационарных заводов осуществляются по принципу промышленных предприятий. [c.480]

Рис. 25-100. Схема прибора для определения теплопроводности Я, относительным стационарным методом.

Рис. 25-102. Схема установки с сосудом Дьюара для определения теплопроводности относительным стационарным методом.

Определение коэффициента теплопроводности материала по методам, основанным на стационарном потоке тепла. Метод пластины применяется для испытаний плитных материалов, но может быть использован также для сыпучих и волокнистых материалов. Схема установки для определения коэффициента теплопроводности методом пластины изображена на рис. 7. Образец 1 исследуемого материала в форме диска помещен между электрическим нагревателем 2 и холодильником 4. Размеры образца выбираются с условием, чтобы 6 [c.76]

В мелкосерийном производстве, например в таком, как стационарное турбиностроение, где имеет место чрезвычайно большое разнообразие типоразмеров деталей при их малой серийно сти, заказ специального мерного проката для отдельных типоразмеров деталей не представляется возможным. В этом случае применение расчетно-аналитического метода определения припусков становится нерациональным и теряет смысл. Поэтому в стационарном турбиностроении припуски назначаются по таблицам или внутризаводским нормалям соответственно виду обработки. Нахождение общего припуска производится по схеме расположения межоперационных допусков и припусков (рис. 1). [c.40]

Сравнения с точными рещениями. Для оценки реальной точности рассматриваемых аппроксимаций целесообразно рассмотреть немногочисленные примеры, когда удается получить точные решения уравнений Навье-Стокса. Одним из таких случаев являются стационарные течения в плоском и расширяющемся каналах, для которых были найдены автомодельные решения [65]. Используя эти решения, можно, не осуществляя процесс установления при помощи приведенных выше факторизованных схем, вычислить значения в каждом узле стационарных частей этих схем. Полученные результаты и определяют погрешность их аппроксимации на стационарном решении для заданной сетки. В табл. 4-6 приведены среднеквадратичные нормы Zp, у, , Zg вычисленных таким образом правых частей схемы (3.14), соответствующих уравнениям неразрывности, продольной и поперечной компонент импульса, а также энергии. В табл. 6 указаны значения чисел Рейнольдса Reo и Маха Мо, определенных по параметрам на линии симметрии канала, а также показателя степени п в законе изменения вязкости вида ц", при зтом число Прандтля и показатель адиабаты для приведенных результатов равны соответстве .но 0,71 и 1,4. [c.159]

Принцип работы портативных измерителей скорости коррозии типа СК-2, СК-3 (США) заключается в следующем. В зонде, представляющем собой полую металлическую трубку с отверстиями, закреплены три проволочных элемента металла. Один не защищен от коррозии, два защищены коррозионно-стойкими покрытиями. Концы проводников выведены наружу в специальный штеккер. Незащищенный измерительный металлический элемент по мостовой-схеме соединяется со сравнительным элементом, имеющим покрытие. По замерам сопротивления этого моста судят об изменении скорости коррозионнога-разрушения во времени. Второй защищенный металлический элемент с коррозионно-стойким покрытием служит для определения правильности работы зонда. Коррозиметр 4800 служит для непрерывного определения и записи замеров и работает с любыми стационарными датчиками. При использовании программирующего устройства с его помощью можно непрерывно контролировать 12 зондов. [c.93]

Аберсон и др. [26, 27] сделали одну из ранних попыток применения сингулярного элемента для описания движущейся трещины. Они воспользовались сингулярным элементом, приведенным на рис. 3(a), который включал в себя первые 13 членов собственных функций Уилльямса [28], определенных для стационарной трещины, находящейся в линейно-упругом теле. Собственные функции, использованные в [26,27], учитывают движения тела как твердого целого. Внутри сингулярного элемента вершина трещины перемещается между узлами А и В, как показано на рис. 3(a). После того как вершина доходит до узла В, происходит резкая смена схемы сетки, как это видно из рисунка. Для соблюдения условий совместности по перемещениям на границах между сингулярным и обычными треугольными элементами применяется модифицированный принцип минимума дополнительной энергии. Однако, как сообщается в [62], применение описанного подхода не привело к получению осмысленных результатов. [c.284]

Поставленная задача имеет те же особенности, что и задача для стационарного двухзвенного манипулятора. Она также является нерегулярной, поскольку гамильтониан линейно зависит от управляющих воздействий Р, 1/1, 172 и, следовательно, уравнения Эйлера-Лагранжа не являются источником для их определения. Будет показано, что оптимальные программные управления должны иметь двухимиульсную структуру. Это приводит к скачкообразному поведению скоростей X, ф, д в начальный и завершающий моменты времени. Такое поведение скоростей звеньев ТМ порождает проблему перемножения в выражении для мощности (3.2) разрывных скоростей на импульсные управляющие силу и моменты. Поэтому возникает потребность редуцировать задачу 3.1 к вспомогательной, имеющей структуру классической задачи динамической оптимизации. Схема, описанная в начале главы, позволяет осуществить указанный переход. [c.169]

Рис. 8.11. Схема для определения объемных концентраций фаз оц в завпсимости от объемных расходов фаз IVя IV20, отнесенных к скорости дрейфа и>о, при стационарном вертикальном течении в поле сил тяжести двухфазной смеси несячимаемых фаз ( м. (8.1.7)) на примере = (1 — г) , когда /шах = 0,082 а — для рд < р , б — для > р . Вертикальные стрелки около осей И ю и И го показывают, подъемному или опускному движению соответствующей фазы отвечают точки на вертикальных полуосях. Тонкие линии качествепно показывают поведение /( г) для газожидкостного потока при 2 > 0,5

Это наблюдается и при приближении к стационарному состоянию.) Таким образом, выигрыш в машинном времени за счет увеличения допустимых шагов At при использовании неявных схем для д /дt ио меньшей мере частично теряется из-за увеличения времени, требуемого для каждого шага итерационного решения уравнения = , а также из-за дополнительного времени вычислений за счет неявности самой схемы. Иллюстрируя это, Фромм [1964] привел ряд примеров расчетов, в которых в определенных пределах машинное время практически не зависело от ЛЛ [c.212]

Математическое исследование устойчивости движения по отношению к бесконечно малым возмущениям должно происходить по следуюи [ей схеме. На исследуемое стационарное решение (распределение скоростей, в котором пусть будет vo(r)) накладывается нестационарное малое возмущение vi(r, t), которое должно быть определено таким образом, чтобы результируюн1ее движение v = v0 + vi удовлетворяло уравнениям движения. Уравнение для определения vi получается подстановкой в уравнения [c.137]

Определение точек бифуркации и критических нагрузок энергетическим методом сводится к определению стационарных значений некоторых функционалов. Для решения последней задачи может быть применен метод Рэлея—Ритца. Схему использования метода Рэлея—Ритца в задачах устойчивости упругих систем рассмотрим на примере определения критической силы для сжатого прямого стержня. При этом следует иметь в виду, что задача устойчивости стержня выбрана только для наглядности изложения и все этапы ее решения, рассуждения и выводы носят общий характер. [c.65]

Выражение расходной части электробаланса, зависящее, как известно, от его учетно-статистической базы, в общем виде характеризует общую потребность в электроэнергии и распределение ее за определенный (плановый) период времени по отраслям народного хозяйства (с выделением величин потерь электроэнергии при ее транспорте и распределении, собственных нужд электрогенерирующих установок и экспорта электроэнергии). Подобного рода схема электробаланса принята, в отчетности статистических органов СССР к других европейских социалистических стран. Для более глубокого анализа электробаланса представляется также целесообразным включение в статистические материалы распределения электроэнергии по направлениям ее целевого использования в энергопотребляющих процессах (в частности, на силовые процессы и освещение — с выделением потребления стационарными [c.16]

Ряд процессов осуществляют с помощью ручных и стационарных вибромолотов, вибротромбовочных установок, вибросит и др. В последнее время ударно-ви-брациониый принцип действия применяют в ряде технологических процессов для их интенсификации (например, уплотнение бетона). Расчет этих машин существенно отличается от расчета других вибромашин. После выбора схемы вибрационной машины (см. гл. V) задачами расчета являются 1) выбор параметров схемы, обеспечивающих необходимую (паилучшую) кинематику, т. е. скорость, частоту и другие кинематические показатели ударного узла 2) определение сил и соответствующих напряжений. [c.165]

Рэтклифф [12] описывает методику относительного определения теплопроводности в стационарном режиме на приборе, не содержащем раздельно нагреваемых нзол1фующг1Х колец. Эта методика была использована для определения теплопроводности ряда армированных реактопластов. На рис. 7.7 показана схема прибора для определения теплопроводности образцов, имеющих форму дисков диаметром 7,5 см и толщиной 0,3—0,5 см. [c.298]

Профильные кривые технических поверхностей по аналогии с различными процессами, протекающими по времени, можно отнести к тому или иному виду. Они могут рассматриваться как отражение регулярного периодического процесса, стационарного случайного процесса, нестационарного случайного процесса, как переходной процесс, как ступенчатые, и импульсные функции. Подобная классификация является наиболее общей и открывает бо.льшие возможности для всестороннего расчета механических и электрических систем щуповых приборов. Совершенно очевидно, что реакция щупового прибора на такой широкий диапазон кривых в зависимости от его параметров, особенностей его схемы и конструкции, каждый раз будет различной. Последнее обстоятельство приводит нас к выводу, что адекватные измерения шероховатости технических поверхностей с помощью щуповых приборов возможны лишь в том случае, если будут наложены определенные ограничения на виды входных функций, которые определяют этим прибором. [c.27]

Займемся дальнейшим развитием, нестационарной теории профиля с тем, чтобы приспособить ее к анализу обтекания вращающейся лопасти. Хотя основы теории уже излагались в предыдущих разделах, приложение ее к лопасти несущего винта требует учета целого ряда дополнительных факторов. Применение схемы несущей линии разделяет задачу расчета нестационарных аэродинамических нагрузок при пространственном обтекании на две части внутреннюю, в которой исследуются аэродинамические характеристики профиля, и внешнюю, состоящую из расчета индуктивных скоростей, создаваемых в сечении лопасти вихревым следом винта. Что касается внутренней задачи, то при стационарном обтекании плоского профиля аэродинамические нагрузки могут быть получены из эксперимента и представлены в виде табулированных зависимостей их от угла атаки и числа Маха. При нестационарном досрывном обтекании применимы результаты теории тонкого профиля. Решение внешней задачи затруднено тем, что система вихрей винта имеет весьма сложную конфигурацию. За каждой из вращающихся лопастей тянутся взаимодействующие винтовые вихревые поверхности, деформирующиеся в поле создаваемых ими индуктивных скоростей с возникновением областей сильной завихренности в виде концевых вихревых жгутов. Аналитическое определение индуктивной скорости на лопасти без весьма существенных упрощений модели вихревого следа (например, представления винта активным диском) оказывается невозможным. На практике неоднородное поле индуктивных скоростей определяют численными методами, подробно обсуждаемыми в гл. 13. Ввиду сказанного ниже не предполагается отыскивать зависимость между индуктивной скоростью и нагрузкой путем введения функции уменьшения подъемной силы. Напротив, сами индуктивные скорости являются фактором, учитываемым явно в нестационарной теории профиля. Для построения схемы несущей линии желательно, чтобы вычисление индуктивных скоростей производилось лишь в одной точке по хорде. Проведенное выше исследование обтекания профиля на основе схемы несущей линии указывает способ, который позволяет аппроксимировать нестационарные нагрузки с достаточно полным отображением влияния пелены вихрей. Применительно к лопасти достаточно рассмотреть лишь часть пелены, расположенную вблизи ее задней кромки. При построении нестационарной теории обтекания вращающейся лопасти надлежит учесть влияние обратного обтекания и радиального течения. Теоретические нагрузки должны быть скорректированы таким образом, чтобы они отражали влияние [c.480]

Сущность метода исследования скорости движения облаков состоит в анализе снимков облачности над одним и тем же участком земной поверхности, получаемых со стационарного метеоспутника с интервалом в 20 мин. По первому снимку делают ряд ГСФ на наиболее интересные для метеорологов фрагменты облачности и определяют их координаты, обработав снимок в схеме ОПФ. Затем обрабатывают второй снимок. Поскольку за время между снимками облака не успевают существенно изменить свою структуру, то в результате корреляционного анализа второго снимка на выходе получают смещенные корреляционные ппки. Определив их координаты и сравнив корреляционные поля второго и первого снимков, нетрудно найти скорости и направления перемещения облаков, т. е. составить поле ветра. Для преобразования поля корреляций в электрический сигнал и для определения координат корреляционных пиков используется телевизионная камера, снабженная электронным устройством, определяющим положение корреляционного пика в кадре. Поле ветра вычисляется на специализированной ЦЭВМ. [c.265]

Функционирование таких генераторов можно пояснить следующим образом. Пусть для определенности в среде записываются только пропускающие решетки. Тогда в приведенной на рис. 1.1 схеме волна накачки 2, дифрагируя на решетке, записанной волной накачки 1 и шумовой волной 3, порождает вторую волну генеращ1и 4, сопряженную волне 3. Интер-ференщ1я волн 2 4 приводит к записи еще одной затравочной решетки с 1ем же периодом, на которой дифрагирует волна накачки 1, усиливая вол-ну генерации 3. В процессе смешения волн обычно возникает указанная в (1.2) фазовая добавка (Рлл> которая сама является функцией Это делает лазеры на динамических решетках более гибкой системой по сравнению с обычными лазерами, в частности, позволяет управлять спектральным положением добротной моды, подтягивая ее к длине волны лазера накачки [6]. Усиленные волны 3 и 4, отражаясь от зеркал резонатора, возвращаются в нелинейную среду, где вновь усиливаются, и тд. Если это усиление компенсирует потери (порог генерации), то после достаточного числа проходов развивается стационарная генерация пучков 3 и 4, соответствующих добротным модам резонатора 3i —З2 [c.11]

Было покаэано, что при падении антиплоской волны трещина не отклонится от прямолинейной траектории, если только эффективная поверхностная энергия не зависит от угла отклонения. В случае же падения плоской волны удается определить время tp, угол отклонения и скорость распространения трещины эти величины зависят, естественно, от предварительных напряжений и угла падения волны. Для определения напряжений вблизи вершины отклонившейся трещины использована схема возмущения, позволяющая свести задачу с отклонившейся треииной к задаче с прямолинейной трещиной, но при модафици-рованных граничных условиях на берегах трещины. Учитывая актуальность построения упругодинамических решений для отклонившейся и разветвленной трещины, рассмотрим подробнее достигнутые в этом направлении результаты. Большинство из них в случае ветвления получено в предположении автомодельности задачи. Внезапное ветвление начально стационарной трещины приводит к автомодельному решению, если каждая ответвленная трещина распространяется с постоянной скоростью, начиная с того момента, когда или падающая волна напряжений достигает вершины полубесконечной трещины, или [c.176]

Относительный стационарный метод определения коэффициента теплопроводности также находит широкое применение. Особенно удобен он в тех случаях, когда приблизительно известно значение измеряемой теплопроводности. Принципиальная схема установки для измерения относительным методом дана на рис. 29.109. Измеряемый образец 4 располагается между эталонными образцами 3 и 5, теплопроводность которых близка к измеряемому часто в качестве эталона используют полиме-тилметакрилат [Л = 0,198 Вт/(м-К)]. Все три образца прижимаются к основанию 6 с электронагревателем 7 (источником теплоты). Стержень 2 является приемником теплоты. Основная (фоновая) печь предназначена для создания равномерного температурного поля, выполнена в виде секций (S—12). Секции 9, 10, 11 располагаются напротив эталонных я исследуемого образцов для поддержания в [c.440]

Прежде чем говорить о физических основаниях, придающих этой схеме реальность, отметим результаты, которые можно получить, исходя из нее. Если мы будем производить измерения через определенные заданные интервалы времени, то с вероятностной точки зрения эта схема оказывается схемой цепи Маркова. Действительно, так как ячейки соответствуют здесь максимально полно определенным состояниям, то вероятности перехода а следовательно, и вероятности исходов последующего опыта однозначно определяются исходом настоящего опыта. Так как коэффициенты р. удовлетворяют соотношению симметрии Pii, = Pki, то, как известно из теории цепей Маркова, существует стационарное распределение, представляемое равномерным распределением вероятностей между ячейками. Если мы будем считать, что все коэффициенты РгТс (что, как будет видно в 3, можно предположить без существенного сужения физической постановки задачи), то стационарное распределение вероятностей единственно кроме того, это стационарное распределение является предельным при любом начальном состоянии системы или при любом распределении вероятностей начальных состояний. Условие Pik является достаточным для того, чтобы выполнялся закон больших чисел, согласно которому, для любого заданного начального состояния, при многократном воспроизведении начального состояния частость осуществления заданной ячейки в опыте, проводимом в некоторый заданный, достаточно удаленный момент, будет иметь пределом вероятность осуществления этой ячейки при стацирнарном (т. е. равномерном) распределении. Если выполняется условие справедлива также обобщенная предельная теорема Ляпунова [31]. Согласно этой теореме, частость осуществления заданной ячейки в данном процессе, для любого заданного начального состояния, при возрастании числа последовательных во времени опытов будет иметь пределом среднюю вероятность осуществления этой ячейки для того же процесса или (ввиду существования предельного распределения) вероятность осуществления этой ячейки при стационарном распределении. Первый из этих результатов является некоторым аналогом появления — независимо от начального состояния — равномерного распределения вероятностей на поверхности заданной энергии после [c.139]

В настоящем параграфе мы разберем вопрос об отношении изложенной в 2 формальной схемы к действительным опытам, изучаемым физической статистикой. Изложенная в 2 теория основана на представлении о ячейках, соответствун)-щих максимально полным опытам. Действительно, в том случае, если состояние системы охарактеризовано максимально полно, вероятности перехода, как мы предполагали, целиком определены (на основании принципов одной только квантовой механики). Кроме того, мы предполагали, что вероятности перехода удовлетворяют соотношению симметрии — pj. . Для того чтобы придать теории физический смысл, мы должны определить, при каких условиях опыта справедливы упомянутые предположен11Я, и, в частности, определить, какие максимально полно определенные состояния могут играть роль ячеек рассматриваемой теории. Изложенная в предыдущем параграфе формальная схема лишь тогда будет соответствовать результатам статистической механики, когда полученную в этой схеме равновероятность ячеек можно будет сопоставить с законом равномерного распределения вероятности на поверхности заданной энергии. В формулах статистики подразумевается, как известно, равномерное распределение на поверхности полной энергии системы. Если бы мы допустили закон равномерного распределения на некоторой другой поверхности фазового пространства, то мы пришли бы в противоречие с основными формулами статистики в такой же мере, в какой эта поверхность отличалась бы от поверхности полной энергии. Между тем, если бы мы, в соответствии с этим, допустили, что совокупность ячеек соответствует поверхности (слою) заданной полной энергия, а каждая отдельная ячейка соответствует состоянию с определенной полной энергией, то мы пришли бы к противоречию с условием p j. O при г А, так как вероятность перехода между стационарными состояниями равна, очевидно, нулю. Единственная возможность устранить это противоречие — возможность, находящаяся в согласии с основными чертами теории 2, заключается в следующем рассматривать равновероятность не стационарных состояний — собственных функций полной энергии, а почти стационарных [c.143]

По данной программе предусматривается проведение 10—12 опытов для определения надежности работы котла в стационарных режимах и 10—12 опытов для выявления влияния режимных возмущений. Основная цель испытаний — расширение регулировочного диапазона блока по нагрузке с максимально возможным повышением экономичности и по условиям поддержания температуры промпере-грева, близкой к номинальной при минимальных нагрузках. В соответствии с указанной целью и вытекающими из нее конкретными задачами для испытаний в стационарных режимах предусматривается ряд дополнительных измерений по одному потоку пароводяного тракта. Для снятия динамических характеристик участков регулирования котла и оценки приемистости блока выполняется специальная схема измерений. [c.9]

В схеме Годунова, в которой по параметрам на слое 1 из решения задачи о распаде произвольного разрыва находятся нормальные компоненты скорости центров всех элементов волны, построение контура волны можно вести аналогичным образом. При этом роль скорости звука играет своя для каждого элемента нормальная скорость О, а набегающий поток может быть и не равномерным. Для случая с точкой расщепления (I соответствующая схема дана на рис. 2, в. Здесь кд, -линия стационарного косого скачка, а тонкие прямые - направляющие разностной сетки. Певозмущенный стационарный поток с обеих сторон от к(1 равномерный и сверхзвуковой со скоростями ql и q2 над и под к(1. Область возмущенного течения ограничена слева ударной волной зи). По аналогии с принципом Гюйгенса и рис. 2, б волна, заданная на рис. 2, 6 в момент 1 пунктирной ломаной, при отсутствии набегающего потока образовывалась бы левыми участками штриховой кривой (кружочки - точки сопряжения отрезков прямых и окружностей). Сдвиг получающейся таким образом линии на rq приводит к штрихнунктирной кривой, пересечения которой с направляющими и с прямой к(1 или с ее продолжением определяют положение узлов (точки) волн в момент t- -т. Сама ударная волна в рамках применяемой для расчета схемы заменяется затем ломаной, соединяющей найденные узлы (сплошная линия). Поскольку в действительности для определения координат узлов строить штриховую и штрихнунктирную кривые не требуется, то алгоритм счета получается весьма простым. [c.173]

Полуавтоматы. Особенностью работы полуавтоматов для гальванняе-СКИ1Х покрытий в сравнения со стационарными ваннами является непрерывное движение изделий в течение определенного времени от места загрузки до места выгрузки. Имеются два типа полуавтоматов — прямолинейный н овальный. Выбор типа полуавтомата обусловливается производственной программой цеха габаритами изделий, схемой технологического процесса покрытия и др. [c.403]

При проектировании распределительных органов обыкновенно сначала оценивают их размеры на основе данных существую-нщх моделей, а зате.м проводят поверочный расчет, исправляя далее указанные размеры в соответствии с исчисленными результатами, и проводят расчет вновь. Несколько позже момен-" та выравнивания давления в цилиндре и ресивере начинается процесс продувки цилиндра воздухом, энергия которого тратится на преодоление сопротивлений в продувочных и выхлопных органах и цилиндре. Имея в виду, что течение газов в цилиндре исследовать аналитически затруднительно, приходится зачастую при проектировании общую картину потоков намечать предположительно. При этом обычно считают, что каждой точке в цилиндре соответствует определенно среднее направление и определенное среднее давление потока, т. е. исходят из стационарных условий. Для любой схемы продувки неизбежно наличие застойных и вихревых мешков. Первые чаще образуются в головке цилиндра, вторые — над дншцем поршня. Их положение можно наметить, набрасывая приблизительно характер потоков на чертеже продольного разреза цилиндра. Обозначая пло[цадь, ограниченную стенками цилиндра, камерой сгорания и днищем поршня через Г, а площадь, к-рую действительно заполняет продувочный воздух, через Г , И1меем выражение плоскостного кпд для продольного разреза цилиндра (Венедигер) [c.159]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...