Поле температурное равномерное

Поле температурное равномерное 1,6 [c.68]

Экспериментальные результаты исследования формирования температурных полей при равномерном нагреве витых груб пучка представлены на рис. 3.8, а, б, где они сопоставляются с теоретически рассчитанными полями температур по методике работы [32]. Экспериментальные и расчетные результаты сравниваются для двух вариантов по величине тепловой мощности при постоянном расходе теплоносителя при увели- [c.91]

Граница этих зон выбирается в сечении установки, в котором температурное поле относительно равномерно и отсутствует неполнота сгорания топлива. [c.381]

Рассмотрим конкретную задачу об охлаждении твердых частиц материала в потоке газа в теплообменнике, работающем по схеме противотока. Примем, что все частицы имеют одинаковый размер и сферическую форму и что перед поступлением в аппарат температурное поле частицы равномерно. [c.422]

Бри одномерном (по х. ) начальном температурном поле и равномерном распределении у по координатам предельное значение безразмерной избыточной температуры в общем случае не равно нулю. [c.117]

Ниже рассматривается составная коническая труба из несжимаемых и упрочняющихся произвольными законами материалов, находящаяся в стационарном осесимметричном температурном поле, поддерживаемом равномерно распределенной постоянной во времени температурой на внутренней и внешней поверхностях трубы (рис. 1). Такая задача для цилиндрических труб из линейно-упругих материалов впервые исследована русским ученым Гадолиным. Частичные сведения [c.129]

При точных измерениях количества теплоты в калориметрах существенное значение приобретает учет термической инерции измерителя температуры. Аналитическое рассмотрение усложняется тем, что температурные кривые калориметрического опыта, как правило, представляют собой три различные кривые, две из которых с известным приближением имеют линейный характер с разными показателями скорости, а кривая, отражающая изменение температуры в главный период, может быть представлена в виде суммы экспонент [53, 54]. При этом кривая начального периода определяется только теплообменом калориметра с окружающей средой, а изучаемый тепловой процесс протекает в основном в главном периоде. Обычно к концу главного периода температурное поле становится равномерным, что можно показать для конкретных систем, пользуясь аналитическими выражениями для изменения температуры в калориметре. [c.75]

Наиболее существенное влияние оказывает расход насадки. С его ростом увеличивается количество тепла, отбираемого в верхней камере, и снижается температура газов и насадки на выходе из нее. При этом неравномерность распределения температур по сечению заметно увеличивается. Так, при небольших расходах насадки (200—600 кг/ч) поле выходных температур практически равномерно, а при расходах более 1 500 /сг/ч неравномерность достигает 300—400° С. Характер температурного поля насадки определяет процесс нагрева воздуха в нижней камере. При прямоточном движении газов и воздуха и неравномерном распределении температур насадки воздух успевает нагреться в первых (по ходу) горячих слоях насадки и последующие, слои работают с очень низким температурным напором. При достаточно больших расходах насадки (свыше 1 ООО кг/ч) этот температурный напор становится отрицательным, что приводит к обратному теплообмену, т, е. к переходу тепла 380 [c.380]

Изменения, внесенные холодной деформацией в структуру и свойства металла, не необратимы. Они могут быть устранены, например, с помощью термической обработки (отжигом). В этом случае происходит внутренняя перестройка, при которой за счет дополнительной тепловой энергии, увеличивающей подвижность атомов, в твердом металле без фазовых превращений из множества центров растут новые зерна, заменяющие собой вытянутые, деформированные зерна. Так как в равномерном температурном поле скорость роста зерен по всем направлениям одинакова, то новые зерна, появившиеся взамен деформированных, имеют примерно одинаковые размеры по всем направлениям. [c.56]

Приращение температуры в пластине от мгновенного линейного источника с равномерным распределением теплоты по толщине при отсутствии теплоотдачи с поверхностей может быть получено путем интегрирования температурных полей (6.1) от мгновенных точечных источников [c.161]

Температурное поле симметрично относительно оси z, температура равномерна по толщине. [c.161]

Рассмотрим температурное поле в телах простейшей формы при объемном тепловыделении для случаев, когда внутренние источники теплоты равномерно распределены по всему объему. Задачи такого вида приходится решать при расчете тепловыделяющих элементов атомных реакторов, при нагреве тел токами высокой частоты и в других случаях. [c.284]

При равномерном температурном поле в начальный момент процесса теплообмена временные условия имеют простой вид при т = О < = Г. [c.292]

Выявим закон изменения температуры в теле сначала для наиболее простого случая, когда внутренним тепловым сопротивлением тела по сравнению с внешним сопротивлением можно пренебречь, и потому в каждый момент времени температуру всего тела можно считать одинаковой. Равномерность температурного поля увеличивается с ростом коэффициента теплопроводности тела и с уменьшением коэ( )фициента его теплообмена с окружающей средой. При Bi <0,1 с достаточной для практики точностью температурное поле тела можно считать равномерным. [c.301]

Это и есть основная закономерность регулярного режима, состоящая в том, что при теплообмене в регулярном режиме натуральный логарифм избыточной температуры связан со временем линейной зависимостью. Коэффициент пропорциональности [формула (4.40)] определяет темп охлаждения только для тел с равномерным температурным полем. [c.302]

Эффективность пленочного охлаждения зависит от числа щелей на единицу поверхности. При увеличении числа щелей температурное поле стенки становится более равномерным, и поэтому заданная максимально допустимая температура стенки может быть получена при меньших расходах охладителя. [c.480]

Математическая модель машины или аппарата отражает их рабочие процессы с известным приближением. Расчетные соотношения, входящие в математическую модель, как правило, отражают закономерности отдельных явлений, составляющих рабочий процесс, без учета взаимного влияния. Например, формулы для определения гидравлического сопротивления различных участков гидравлического тракта получены на основе экспериментов в идеализированных условиях (равномерное поле скоростей на входе, однородное температурное поле, отсутствие внешних возмущений и т. д.). В реальных конструкциях эти условия не соблюдаются. Поэтому иногда при разработке нов ых конструкций прибегают к техническому моделированию устройств, когда до постройки машины или аппарата их отдельные качества или итоговые характеристики изучаются на моделях в лабораторных условиях. Например, при продувке уменьшенных моделей самолетов или автомашин в аэродинамических трубах можно выявить их сопротивление движению и зависимость этого сопротивления от формы их отдельных элементов, устойчивость машины при дв ижении и режимы, опасные с точки зрения потери устойчивости, и т. д. Таким образом, техническое моделирование представляет собой разновидность экспериментального исследования, при котором изучаются характеристики рабочего процесса конкретной машины или аппарата на модельной установке. [c.23]

Следует отметить, что далеко не всегда измельчение сетки приводит при численном методе к уточнению стационарного температурного поля. Метод, используемый для решения, может оказаться при условиях конкретной задачи неустойчивым, т. е. при измельчении сетки будет давать решение, все более отличающееся от истинного. Поэтому для оценки точности численного решения при выбранном шаге и его проверки вообще целесообразно в нескольких узлах провести сравнение с аналитическим решением, если таковое существует. Например, для рассмотренной выше задачи разностная схема (6.7) неустойчива, поскольку температура на поверхности куба не является непрерывной функцией. Действительно, аналитическое решение для куба с ребром а при указанных выше граничных условиях имеет для точки с координатами х, у, г) вид бесконечного равномерно сходящегося ряда [33] [c.93]

Условия задания. В задании необходимо рассчитать стационарное температурное поле осесимметричной многослойной цилиндрической стенки, в одном или двух слоях которой равномерно распределены внутренние источники теплоты удельной мощностью q (рис. 21.6), определить тепловые [c.318]

Перейдем к описанию модели для расчета средних температур. В этой модели рассматриваются объекты трех видов Nt объемов — твердых тел с равномерными температурными полями Т (т), в которых действуют источники теплоты с мощностями Pi N объемов — каналов с протекающими в них теплоносителями, имеющими среднеобъемные температуры Ui i) и среднемассовые температуры на входе и выходе каналов (т) и (т) Nr объемов — сред с постоянными температурами 0 (рис. 1.1). [c.7]

Расчет теплового режима системы тел с лучистым теплообменом. В ряде случаев расчет результирующих потоков излучения необходимо проводить в рамках общего анализа теплового режима системы тел, при котором задаются мощности источников теплоты, действующих в них, а температуры тел подлежат определению. В главе 1 была приведена одна из возможных постановок такой задачи при допущении о равномерности температурных полей входящих в систему тел. Система нестационарных уравнений теплового баланса для определения среднеобъемных температур Г с учетом лучистого теплообмена имеет вид [c.181]

Метод шарового слоя позволяет получить одномерное температурное поле без использования охранных устройств, однако его использование связано с трудностями равномерного заполнения пространства между двумя концентрическими шаровыми поверхностями исследуемым веществом. [c.185]

Реально осуществить условие равномерности температурного поля в теле, принятое при выводе (11.14), возможно, если выполнить исследуемый образец (или калориметр) из металла. Вместе с тем при очень больших значениях коэффициента теплоотдачи а вследствие асимптотического характера зависимости т = /(а) (рис. 11.2) дальнейшее увеличение а перестает влиять на темп охлаждения т, а поэтому метод регулярного режима в этом случае становится неприемлемым. [c.188]

С уменьшением ширины пластины время нагрева также уменьшается. Приближенное его определение возможно с помощью наложения температурных полей, определяемых энергией, поступающей от широких и узких граней, в предположении равномерного распределения удельной мощности по всему периметру. [c.119]

Когда требуемая равномерность нагрева слитка на выходе достигнута, проверяется соответствие распределения температуры по длине столба слитков Тг принятому в начале расчета. При значительных расхождениях распределение корректируется и расчет повторяется. Предусмотрен расчет температурного поля при транспортировке слитка из нагревателя в пресс. [c.134]

Схема рис. 14-12, а обеспечивает равномерность температурного поля по высоте и высокий КПД индуктора. Схема рис. 14-12, б характеризуется перегревом [c.241]

Сверху обмотанного полиэтиленового покрытия устанавливается индукционный нагреватель, создающий равномерное температурное поле, при помощи которого нагревается металлическая опора до заданной температуры— 180—200°С. Опыт показал, что стальная свая диаметром 12—16" разогревается до заданной температуры за 30—60 мин. [c.134]

Нестационарная теплопроводность с учетом внутренних источников теплоты. Термография. Дифференциальное уравнение теплопроводности для одномерного температурного поля с учетом равномерно распределенных в теле внутренних источников теплоты постоянной мощности (Вт/м ) может быть записано в общем виде, как и в предыдущих задачах [c.156]

Уравнение энергии. Выведем дифференциальное уравнение, описывающее температурное поле в движущейся жидкости. Полагаем, что жидкость однородна и изотропна, ее физические параметры постоянны, внутренние источники теплоты равномерно распределены во всем объеме жидкости. Под внутренними источниками теплоты понимают тепловыделения внутри тела (выделение теплоты в результате химических реакций, при прохождении электрического тока и т. д.), которые характеризуются объемной плотностью тепловыделения — тепловым потоком, отнесенным к единице объема и выражаемым в ваттах на кубический метр (Вт/м ). [c.152]

В случае равномерного температурного поля начальные условия таковы при т = 0 [c.177]

При равномерном температурном поле г] =1,0, при неравномерном поле i(3< l,0. При Bi<0,l температурное поле с достаточной степенью точности можно считать равномерным. [c.377]

Метод А. Г. Темкина позволяет определять только среднюю температуру деталей сложной формы он может быть использован как при постоянной температуре среды, так и при температуре и. с среды, являющейся функцией времени. Однако сложная форма тела в этом случае понятие достаточно условное (так же, как и при методе А. И. Вейника), так как критерий формы не должен быть более А (2, 5. .. 3) и Гг 5. .. 6. Температурные деформации таких тел аналитически могут определяться только по их средней температуре, т. е. при симметричных температурных полях и равномерном распределении масс. [c.52]

Наиболее важным з ни.х является. интенсивное тепловое воздействие дуги, в результате которого на кромках реза образуется пленка оплавленного металла, а в массе детали возникает быстро перемещающееся вместе с дугой температурное поле. Температурный градиент этого поля наиболее высок в плоскости дуги (перпендикулярно резу). Здесь на сравнительно малом расстоянии, определяемом в основном свойствами металла и скоростью резки, температура падает от точки плавления (на кромках) до температуры окружающей среды. Позади этой плоскости температурное поле расширяется и выравнивается, что завершается равномерным нагревом всей детали до некоторой температуры, постепенно снижающейся до исходного состояния. В результате нагрева и последующего охлаждеьия наряду с оплавлением металла происходит изменение его структуры. Неравномерность нагрева может вызвать появление местных напряжений, в отдельных случаях (при обра-зован и хрупких структур) сопровождающихся возникновением трещин. Тепловое воздействие сопровождается также, как это было указано выше, термодиффузионными процессами в металле, обусловливающими образование внутренней химической неоднородности. [c.139]

Внутреннее догревание приточного воздуха в системе с верхним притоком. Прохладный приточный воздух падает от приточных отверстий потолка к полу. Для равномерности вентиляционного эффекта желательно возможно более полное дробление приточного вовдуха на отдельные струи так, чтобы он совершенно равномерно орошал своими холодными частями площадь пола. При идеальном, равномерном распределении приточного воздуха и встречных конвективных токов, создающихся зрителями, можно предположить вполне равномерное перемешивание встречных токов. Но случайное отсутствие зрителей в том или ином участке зала ослабит восходящие теплые токи над ним и создаст превалирующее положение токам холодным, к-рые не могут в этих условиях перемешиваться с теплыми и образовать воздушную смесь намеченной темп-ры. Этот участок зала делается более холодным, и приточный воздух начнет расплываться по полу, создавая возможность нежелательного охлаждения ног. В результате получается температурный хаос в зоне размещения зрителей. Предотвратить это явление или смягчить абсолютно невозможно, так как оно является органическим последствием данного способа введения приточного воздуха. [c.272]

Рассмотрим, например, расчет пластины, работающей в глубоком вакууме (74]. На рис. 5-1 показана математическая модель пластины с покрытием. При анализе теплопередачи будем считать температурное поле в сечении равномерным и одномерным, что при малом отношении толн ины к длине дает достаточно точные результаты. В случае одномерности предполагается, что температурный градиент покрытия в направлении х является очень малым по сравнению с температурным градиентом покрытия, нормальным к поверхности. Следовательно, в покрытии рассматривается только составляющая теплового потока от пластины к окружающей среде и все тепло в направлении х проходит по металлу подложки. Введем следующие предположения передача тепла окружающей среде происходит только излучением среда имеет температуру, равную 0 К радиационная поверх- [c.111]

Запишем для тела, имеющего объем V, поверхность соприкосновения с окружающей средой F и равномерное температурное поле, тепловой баланс за время dx. Избыточная температура, определяемая формулой (4.3), будет одинаковой для всех точек тела, причем при dx > О и tf = onst всегда dQ < 0. При отсутствии внутренних источников теплоты изменение энтальпии равно рассеянной поверхностью теплоте [c.301]

Основным элементом экспериментальной установки является измерительный участок (рис. 4.2). Он состоит из металлической цилиндрической трубы, на которую помещается слой постоянной толщины из исследуемого материала (эбонит). Внутренний и наружный диаметры слоя составляют соответственно 30 и 54 мм, а длина равна 900 мм. Внутри трубы помещается электрический нагреватель, имеющий равномерное размещение витко по длине, что обеспечивает постоянную плотность теплового потока. Нагреватель плотно прилегает к внутренней поверхности трубы, чтобы исключить конвекционные токи воздуха, искажающие температурное поле. Равномерность температурного поля по длине обеспечивается выбором длины трубы значительно больше диаметра l/d> 5). Кроме того, предусматривается тепловая защита торцевых поверхностей [c.131]

Этим методом можно многократно перекристаллизовывать вещества. Кроме того, он позволяет выращивать монокристаллы заданных геометрических форм и непрерывно проводить процесс, перемещая серии контейнеров через зону кристаллизации, что создает предпосылки для автоматизации. Метод позволяет создавать достаточно равномерное температурное поле, обеспечивая выращивание ненапряженных монокристаллов, например сапфира, таких больтиих размеров, которые другими методами получить невозможно. [c.56]

Рассмотрим задачу расчета нестационарного одномерного температурного поля в неограниченной пластине толш,иной /. В пластине распределен источник теплоты, имеющий объемную плотность мощности q,Ax). Поверхность пластины х О теплоизолирована, а на поверхности х ------ I происходит теплообмен со средой по закону Ньютона. Начальное распределение температуры равномерное, и эта температура отлична от температуры среды. При такой постановке задачи уравнение теплопроводности и краевые условия имеют вид 1311 [c.51]

Для создания равномерного температурного поля по длине измерительной ячейки медный блок полностью погружается в термо-статирующую жидкость термостата ТС-24. В качестве термоста-тирующей жидкости используется вода. Защитный чехол, медный блок и термостат на рис. 11.7 не показаны. [c.195]

Обогрев химических реакторов. При обогреве химических реакторов (Т = 100—400 °С) важна малая тепловая инерция индукционного способа и возможность равномерного нагрева больших поверхностей. Особенно эффективен индукционный обогрев при температурах свыше 200—250 °С. Емкости реакторов достигают десятков кубометров, давления — 10 МПа (автоклавы). Мощность системы обогрева достигает 300 кВт, частота 50 Гц. Удельные мощности обычно не превышают 10 Вт/см . Дальнейшего увеличения мощности без сильного насыщения стали можно достичь, покрывая стенку реактора тонким слоем меди. При этом получается двухслойная среда (см. гл. 3) и напряженность магнитного поля на границе слоев падает. Одновременно возрастает коэс )фицнент мощности устройства. Активное сопротивление и КПД незначительно снижаются. Индукторы часто секционируются для создания автономных температурных зон, регулируемых по сигналам от термопар (рис. 13-9). Для уменьшения взаимного влияния секции разделяются магнитными фланцами 4. Секционирование позволяет также равномерно загрузить фазы сети. Обмотки, 3 делают многослойными из прямоугольного провода с теплостойкой изоляцией. Тепловая изоляция 2 может прокладываться как между корпусом реактора / и обмотками 3, так и снаружи для обеспечения допустимой температуры электроизоляции. [c.225]

Ось 2 направим по оси трубы. Примем, что длина трубы сравнительно с диаметром бесконечно велика. В этом случае можно пренебречь влиянием торцов трубы на распределение температур вдоль оси Z. Будем считать, что в связи с равномерным подводом и отводом теплоты температура на внутренней поверхности повсеместно равна 4tj, а на наружной поверхности (граничные условия первого рода). При этих упрощениях dtldz = 0, а ввиду симметрии температурного поля относительно любого диаметра и й//(9ф = 0. Изотермическими поверхностями в этом случае будут поверхности цилиндров, соосные с осью трубы. Таким образом, задача сводится к определению одномерного поля температур t=.f r). [c.284]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...