Плоские профили

Если вдоль оси цилиндра перемещать одновременно не один, а два, три и больше плоских профилей, равномерно смещенных по окружности относительно друг друга, то соответственно образуются одно-, двух-, трех- и более заходные винты. На рис. 242, д изображен винт с двухзаходной треугольной резьбой. В этом случае треугольные плоские профили смещены относительно друг друга на 180°. Число заходов винта определяется по его торцовой поверхности. [c.240]

Наименование Стандартные профили Плоские профили Форма 2 (аналогично форме 1) [c.219]

Рис. 220. Плоские профили и начальные прямые винтовых реек В различных сечениях

Как видно из сравнения рис. 57 и 58, понятие конусности относится к круглым элементам деталей (телам вращения), а понятие уклона — к плоским (клинья, профили проката и т. д.) одинаковые отношения указывают различные величины углов и ау. [c.80]

Величину уклона указывают так =г1 10 (указатель 16 и рис. 58, а, б). Как видно из сравнения рис. 57 и 58, понятие конусности относится к круглым элементам деталей (телам вращения), а понятие уклона —к плоским (клинья, профили проката и т.д.) одинаковые отношения указывают различные величины углов а и. [c.72]

В качестве примера рассмотрим профили скорости, полученные в плоском диффузоре с углом расширения i -= 16 и в колене с поворотом на 90 (см. рис. 1.31). Как видно из этого графика, в данном случае у, = —0,3 у-2 = 1 фк = 0,2 ш, -= 1,95 Лк = 0,583 и Ашк = 1,64. Распределение скоростей при этих условиях описывается уравнением (1.9). [c.72]

Конструкцию любой детали можно представить как совокупность геометрических, идеально точных объемов, имеющих цилиндрические, плоские, конические, эвольвентные и другие поверхности. Например, вал 14 (см. рис. 3.1) образован сочетанием ряда цилиндров. Однако в процессе изготовления деталей и эксплуатации машин возникают погрешности не только размеров, но также формы и расположения номинальных поверхностей. Кроме того, режущие элементы любого инструмента оставляют на обработанных поверхностях следы в виде чередующихся выступов и впадин. Эти неровности создают шероховатость и волнистость поверхностей. Таким образом, в чертежах форму деталей задают идеально точными — номинальными поверхностями, плоскостями, профилями. Изготовленные детали имеют реальные поверхности, плоскости, профили, которые отличаются от номинальных отклонениями формы и расположения, а также шероховатостью и волнистостью. [c.88]

Фиг. 8.5. Толщина пограничного слон, профили скорости и плотности при обтекании плоской пластины ламинарным потоком (х < 1).

Области I, II, III. В плоском случае, как уже отмечалось, линиям EF и D плоскости Woo, о с, изображенной на рис.3.43, соответствуют прямолинейные профили аЬ. Ранее этот результат был получен Черным [23], в работе которого рассматривается обтекание профилей близких к прямолинейным. Установлено, что в областях I и III положительная вариация 6у на контуре аЬ (выпуклый профиль) уменьшает сопротивление Xi а в области II уменьшение х может быть достигнуто за счет отрицательной вариации 6у (вогнутый профиль). [c.164]

Рис. 13.25. Профили скорости в плоском канале при продольном Вх, о, 0) и окружном (0, о, Вг) магнитных полях

Обычно используют упрощенную схему, полагая длину переходного участка равной нулю и считая, что в сечении х = начинается основной участок, целиком состоящий из струйного пограничного слоя, в котором скорость изменяется от и на оси до нуля на достаточном удалении от нее. Осевая скорость и на основном участке убывает от значения Ug до нуля на бесконечности. На рис. 9.8 приведены профили скоростей для плоской струи, вытекающей из прямоугольного отверстия размером 0,03 X Х0,65 м каждая кривая на рисунке соответствует фиксированному расстоянию X от выходного отверстия. Можно видеть, что ядро с равномерным распределением скоростей исчезает уже на 378 [c.378]

Бесконечную совокупность одинаковых крыловых профилей, одинаково ориентированных и расположенных с постоянным шагом вдоль некоторой прямой, называют плоской гидродинамической решеткой. Такая решетка получается, если лопастную систему рабочего колеса осевой турбомашины (гидравлической, паровой или газовой турбины, насоса, вентилятора, компрессора) рассечь круговой цилиндрической поверхностью и развернуть па плоскость. Для турбомашин другого типа (радиальных) профили располагаются вдоль окружности и образуют круговую решетку. Исследование взаимодействия гидродинамических решеток с потоком жидкости или газа составляет одну из центральных задач теории турбомашин. В частности, для прочностных расчетов лопастной системы необходимо знать гидродинамические силы и моменты, действующие на лопасти рабочих колес турбомашин. [c.268]

Рис. 198. Профили скоростей плоской турбулентной струи

В работе ([38], ч. 2) приведены результаты исследований структуры турбулентного пограничного слоя, которые позволили получить профили продольной и поперечной составляющих скорости, измерить интенсивность турбулентных пульсаций и касательных напряжений, а также провести спектральный анализ течения на плоской проницаемой пластине при вдуве воздуха. Измерения проводились в дозвуковой аэродинамической трубе со скоростью потока в рабочей части 10 м/с. Параметр вдува перед пористым участком длиной 1030 и щириной 400 мм изменялся в диапазоне 0,05 с [c.461]

Рис. 7.12. Предполагаемые профили скорости W и истинного объемного паросодержания ф в плоском канале

Таким образом, если обозначить ширину плоской струи буквой Ь и радиус границы круглой струи—г р, то соответствующие безразмерные профили скоростей можно представить в виде [c.351]

Теоретически и экспериментально доказано, что расширение как осесимметричной, так и плоской струй линейно зависит от расстояния х, т. е. Н = ауХ и Ь — а2Х, поэтому безразмерные профили скоростей, описанные формулами (8.5), можно записать следующим образом [c.333]

При схеме обработки, показанной на рис. 107, боковые поверхности нарезаемых зубьев не получаются эвольвентными, так как резцы имеют постоянный прямобочный профиль, в то время как для точного воспроизведения эвольвентных поверхностей профили резцов должны быть различными для каждого сечения нарезаемого зуба. Замена плоского производящего колеса плосковершинным вносит дополнительную погрешность в зацепление, которое, однако, остается близким к эвольвентному. [c.201]

Следовательно, профили катятся друг по другу со скольжением, что соответствует основным положениям теории плоского движения, согласно которым катиться друг по другу без скольжения могут только центроиды. [c.50]

В экспериментах с телами, имеющими плоские профили давления, получены другие результаты. Примером может служить гидропрофиль NA A 16012, рассчитанный на ламинарное обтекание, с плоским профилем давления и низким коэффициентом минимального давления. Авторы работы [Il]i установили, что число кавитации (определяемое по исчезновению кавитации с увеличением давления) уменьшается с увеличением VoL. Этот эффект становится более заметным с увеличением длины хорды L. Для тел с плоским профилем давления они нашли, что кавитация имеет вид пузырей газа, перемещающихся вместе с.жидкостью. И наоборот, на телах с четким минимумом давления, например полусферических телах, область возникновения кавитации сужается и она происходит если не на поверхности твердого тела, то очень близко к ней. Уменьшение Ki с увеличением Voi еще полностью не объяснено. Однако в случае, когда кавитация начинается за пределами пограничного слоя, оно, по-видимому, связано с содержанием газа и концентрацией ядер кавитации, т. е. с какой-либо причиной, не зависящей от гидродинамических явлений. И наоборот, как будет показано [c.262]

Рассмотрим радиационный перенос. Профили температуры, представленные на рис. 4.8, позволяют определить влияние параметров системы на распределение 7 при Л = onst. Существенно различается зависимость T i) для концентрированной и разреженной дисперсных систем. При большом расстоянии между частицами, когда велико пропускание системы, вблизи ограничивающих поверхностей формируется незначительный температурный скачок. Аналогичное распределение температуры приведено в [125] для плоского слоя серого газа, находящегося в состоянии радиационного равновесия. [c.165]

Системы кольцевых диффузоров [75, 76] показаны на рис. 10.24. Здесь же приведены измеренные за ними (на расстоянии 20 мм от слоя) профили скорости. Эти диффузоры не обеспечивают даже удовлетворительной степени равномерности потока. Из этого следует, что все эти способы раздачи потока могут быть использованы только как вспомогательные распределительные устройства. Для полного выравнивания потока вместе с иимп должны быть применены другие выравнивающие устройства, Б первую очередь подробно рассмотренные плоские решетки, которые отличаются простотой и компактностью. При этом следует отметить ошибочность утверждения, что такие решетки создают слишком большое дополнительное сопротивление движению потока в аппарате. На самом деле это не так. Дело в том, что распределительные решетки устанавливают в сечении с наибольшей площадью, т. е. с минимальными скоростями, и если они подобраны правильно (по расчету), то, несмотря даже на значительный их коэффициент сопротивления, абсолютное значение потерь давления получается по сравнению с общими потерями давления в аппарате небольшое. [c.284]

Все ранее рассмотренные зависимоети справедливы и для плоской кинематической пары, так как плоско-параллельное движение является частным случаем пространственного движения. Вектор у,2 = — 21 будет направлен по касательной к профилям 1 и 2 и перпендикулярен к общей нормали п — п Из теоретической механики известно, что мгновенный центр вращения при относительном движении двух звеньев лежит на линии их центров. Следовательно, точка пересечения W нормали п — п и линии центров 0,0а являет, н мгновенным центром вращения звеньев / и 2 и называется полюсом. Геометрические места мгновенных центров вращения W, связанные с плоскостями профилей 1 и 2, образуют центроиды. Очевидно, центроиды будут соответствовать сечению плоскостью (uji — 12) аксоид поверхностей. Sj и 2, которым принадлежат профили. Для плоской кинематической пары математическое выражение основной теоремы зацепления также имеет вид и 2 Пц = 0. [c.93]

Строгий геометрический расчет зубьев конических колес достаточно сложен вследствие того, что профили зубьев располагаются на поверхности сферы. Исходя из того, что высотные размеры зубьев невелики по сравнению с радиусом сферы (рис. 12.16), в геометрических расчетах заменяют участок поверхности сферы 1, содержащей профили зубьев, поверхностью дополнительного конуса 2 с вершиной в точке О и пренебрегают отличием профиля квази-эвольвентного зуба от плоской эвольвенты. При этом расчет пространственного конического зацепления заменяют расчетом обычного плоского зацепления цилиндрических эвольвентных колес (гл. 10). Дополнительным конусом называют соосный конус, образующая которого перпендикулярна образующей делительного конуса. В зависимости от положения относительно вершин делиггшльные дополнительные конусы разделяют на внешние (наиболее удаленные от вершины), внутренние (наименее удаленные от вершины), средние (находящиеся на равном расстоянии от внешнего и внутреннего дополнительных конусов). Параметрам внешних дополнительных конусов присваивают индекс е, внутренних — i, средних — т. Сечение конического колеса одним из дополнительных конусов называют торцовым. [c.138]

Для ламинарного пограничного слоя как несжимаемой жидкости, так и сжимаемого газа при переменном давлении во внешнем потоке суп] ествуют различные методы расчета. Наиболее точные методы основываются на численном интегрировании дифференциальных уравнений и требуют применения вычислительных машин. Для турбулентного пограничного слоя несжимаемой жидкости разработаны приближенные, полуэмпириче-ские методы расчета. В случае небольшого градиента давления во внешнем потоке расчет турбулентного пограничного слоя сжимаемой жидкости может быть произведен при условии, что влияние градиента давления учитывается лишь в интегральном соотношении количества движения (59). При этом считается, что профили скорости и температуры, а также зависимость напряжения трения от характерной толщины пограничного слоя имеют такой же вид, как и в случае обтекания плоской пластины. [c.338]

Согласно опытам Вайнштейна, Остерле и Форсталя, а также Фертыана профили безразмерных избыточных скоростей в плоских спутных и затопленных струях описываются той же универсальной зависимостью, что и в осесимметричных струях. [c.364]

На рис. 7.6 профили скорости Толмина и Шлихтинга (5) в плоском слое смешения сопоставляются с экспериментальными данными. [c.367]

На рис. 13.25 изображены расчетные профили скорости в плоском канале, полученные при продольном (Вх, 0, 0) и окружном (0, о, Вг) магнитных полях и при отсутствии поля (На = 0) для одних и тех же значений чисел Гартмана (На = 112) и Рейнольдса (R = 15 000). Как видим, при таких ориентациях поля последнее способствует уменьшению наполненности профиля скорости. [c.259]

Обычно используют упрощенную схему, полагая длину переходного участка равной нулю и считая, что в сечении х = начинается основной участок, целиком состоящий из струйного пограничного слоя, в котором скорость изменяется ут значения и на оси до нуля на достаточном удалении от нее. Осевая скорость на основном участке убывает от значения до нуля на бесконечности. На рис. 198 приведены профили скоростей для плоской струи, вытекающей из прямоугольного отверстия размером 0,03x0,65 м каждая кривая на рисунке соответствует фиксированному расстоянию от выходного отверстия. Можно видеть, что ядро с равномерным распределением скоростей исчезает уже на расстоянии 0,2 м. На рис. 199 показан профиль скоростей на основном участке, построенный в безразмерных переменных и и = у1уа , где Уо.5 — расстояние от оси, на котором скорость равна половине максимальной. [c.416]

Закон четвертой степени убывания добавочной вязкости при у О подтверждается известными опытными данными Дайслера и Хэнретти. Поскольку константы р и /и в формуле для полной вязкости получены для случая частного течения у плоской пластины, применение формул (1.86), (1.88), (1.90) для более общих случаев течений возможно при условии, если показана универсальность принятых констант. Были сопоставлены теоретические профили скорости с экспериментальными, полученными для течений со вдувом и отсосом на стенке, с продольным градиентом давления рассмотрены и сопоставлены с опытом расчеты других, более сложных течений. Удовлетворительное соответствие расчетных данных экспериментальным, полученное для различных течений, свидетельствует о достаточной универсальности принятых констант (1.90). Это дает основание использовать коэфкфициент полной вязкости для решения более общих задач турбулентного пограничного слоя. [c.48]

В рассматриваемых потоках квазигомогенной структуры на стенке канала располагается однофазная жидкость, т.е. локальное паросодержание равно нулю. Поскольку локальная скорость на стенке также равна нулю, то при любом монотонном законе изменения скорости W и паросодержания ф от стенки до центра канала получается, что области с повышенным локальным паросодержанием имеют более высокую скорость движения. В этом случае параметр распределения q> 1, т.е. 3 > ф. Рассмотрим в качестве простейшей иллюстрации течение двухфазной смеси в плоском канале высотой Ih (рис. 7.12). В отсутствие локального скольжения w y) = w (y) = = w(y). Предположим, что профили локальных истинного объемного паросодержания Ф окСД ) скорости w y) аппроксимируются степенными законами [c.311]

Эти безразмерные профили скоростей универсальны. Теоретически и на основании многих экспериментальных исследований можно считать, что граница плоской и осесимметричной струй — линейная функция от х. Следовательно, если х отсчитывать от так называемого полюса струи, образованного пересечением продолжения границ струи (рис. XIII. 13), то Ь = = ах и Ггр = а- х и, следовательно, безразмерные профили скоростей (XIИ.33) могут быть представлены в виде [c.351]

Оголовок водослива с вакуумным профилем — круговой или, чаще, эллиптический (рис. 22.26) с соотношением полуосей эллипса alb, равным 2 или 3. Низовая грань — плоская, tg 9 = 2/3. Вакуумные профили — более простые по форме и обжатые по сравнению с безвакуумными (например, построенными по Кригеру— Офицерову). [c.153]

Следует отметить, что при получении системы уравнений (7.4.24) — (7.4.30) неявно использовалось также допущение о малости толщины пограничного слоя по сравнению с радиусом кривизны обтекаемого контура. Иначе говоря, полученная выше система уравнений справедлива только для обтекания контуров, лишенных угловых точек. Равномерно точные уравнения для плоского ламинарного погранигного слоя для тела с резким локальным изменением профи/ я получены Б. М. Булахом. [c.380]

Рассмотрим плоский трехзвенный механизм (рис. 1.5, а). Профили элементов высшей пары А имеют форму окружностей с центрами в точках С и D и радиусами и г . При движении механизма точка касания А звеньев / и 2 меняет свое положение как на профилях звеньев, так и на неподвижной плоскости, связанной со стойкой 3. При этом расстояние D = г - - = onst не изменяется и рассматриваемый механизм является кинематически эквивалентным четырехзвенному механизму с вращательными низшими парами О, С, D, В. Это значит, что при одинаковых угловых скоростях oi = oi звена / заменяемого и эквивалентного (заменяющего) механизма и угловые скорости звена 2 обоих механизмов тоже будут одинаковыми соа = 2. [c.18]

Зацепление, в котором оба звена соверщают движение, параллельное одной и той же неподвижной плоскости, называется плоским. Для плоского зацепления вместо сопряженных поверхностей можно рассматривать сопряженные профили, т. е. кривые, получаемые в сечении сопряженных поверхностей плоскостью, параллельной плоскости движения. Относительная скорость точки контакта профилей перпендикулярна радиусу-вектору, соединяющему эту точку с мгновенным центром вращения в относительном движении звеньев, который принято называть полюсом зацепления. Кроме того, по условию (23.1), эта скорость должна быть перпендикулярна общей нормали к сопряженным профилям. Отсюда следует, что для плоского зацепления основная теорема принимает вид для того чтобы профили были сопряженными, общая нормаль к ним в точке контакта должна проходить через заданный полюс зацепления. [c.180]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...