Поток стационарный

Методика обработки результатов. Точным методом обработки результатов является расчетно-экспериментальный, при котором величина Лу определяется подстановкой величин измеренных начальной и конечной температур охладителя и температур обеих поверхностей как граничных условий в решение соответствующей задачи стационарной с внешним тепловым потоком, стационарной и нестационарной с объемным тепловыделением. [c.42]

Поток стационарный 521 Прецессия 445 Приливы 393 [c.749]

III группа — машины и устройства, не стоящие в потоке стационарные упоры, стопки и рамы немеханизированных стеллажей, холодильники отдельно стоящие станки и машины. [c.370]

V являются компонентами скорости соответственио в направлениях X и у р — плотность р — давление Т — абсолютная температура jj.— коэффициент вязкости —удельная теплоемкость при постоянном давлении и k — коэффициент теплопроводности Р2 — давление на внешней границе пограничного слоя, определяемое взаимодействием пограничного слоя и внешнего потока. Жидкость считается идеальной, а поток — стационарным двухмерным. [c.102]

Если тепловой поток стационарный, то- =0, и уравнение теплопроводности примет следующий вид [c.155]

Наиболее наглядно потоки энергии, эксергии и их носителей — заряда, вещества и энтропии — характеризуются диаграммами, которые представляют собой дальнейшее развитие обычных эксергетических диаграмм (см., например, рис. 12) о потоке эксергии в системе шахта-электростанция или (изображено на обложке этой книги) о потоке энергии и эксергии в солнечном пруде. На практике в большинстве случаев все потоки стационарны, т. е. скорости всех носителей энергии постоянны во времени такое допущение будет всегда вводиться. [c.76]

Критическое число Грасгофа при а= О равно = 1680, т.е. более чем втрое превосходит значение в отсутствие перегородки. Этот эффект можно объяснить следующим образом. Гидродинамическая мода неустойчивости связана с возникновением на границе раздела потоков стационарных вихрей, наклоненных к вертикали на некоторый угол (см. рис. 5). Условие исчезновения касательной компоненты скорости, на проницаемой перегородке делает невозможным развитие возмущений такой формы, что и приводит к повышению границы устойчивости. Как видно из рис. 51, с ростом параметра сопротивления критическое число Грасгофа растет по закону, близкому к линейному. При этом растет длина волны критических возмущений. [c.88]

Уравнение Фурье (57) и Максвелла (58) и (59) относятся к не-установившимся тепловым и электромагнитным процессам. Если же речь идет о потоках стационарных, т. е. установившихся во времени, то для этих случаев применимо уравнение Лапласа [c.54]

Предлагаемые расчёты относятся к плоским стенкам, через которые проходит стационарный тепловой поток. Стационарный поток характеризуется постоянством количества тепла, проходящего через ограждение в единицу времени. [c.801]

Рассматриваемый нами случай характерен возможностью сведения действия нестационарного потока к действию потока стационарного. Суш,ественный результат заключается в том, что спектр пульсаций давления сводится к спектру пульсаций скорости. Если набегаюш,ий поток представляет собой хорошо развитый турбулентный поток, то мы можем приложить к нему теорию турбулентности, изложенную в 10. [c.174]

Условие (13.58), по существу, совпадает с условием (12.23) (или с условием (12.24) при <о = 0), выделяющим в данном потоке стационарные волны, дающие большой вклад. Анализ, показывающий, следует ли включать данный полюс, соответствует определению положения этих волн при помощи понятия групповой скорости. [c.432]

Будем рассматривать лишь одномерные стационарные потоки, в которых параметры зависят только от одной координаты, совпадающей с направлением вектора скорости, и не зависят от времени. Условие неразрывности течения в таких потоках заключается в одинаковости массового расхо- [c.43]

В стационарных условиях, когда энергия не расходуется на нагрев, плотность теплового потока q неизменна по [c.72]

При стационарном режиме тепловой поток Q во всех трех процессах одинаков, а перепад температур между горячей и холодной жидкостями складывается из трех составляющих [c.98]

Исследования проводили с использованием метода локального моделирования, при котором измерение температур газа и теплоотдающей поверхности шарового калориметра осуществляли одними и теми же термопарами при выключенном и включенном электронагревателе калориметра. Опыты проводили в стационарных условиях при стабилизированных температурах воздушных потоков и поверхности шаровых калориметров. [c.89]

Для стационарно текущих жидкостей действуют два дополнительных вида изменения энергии вследствие возможного изменения в скорости, потока вещества и в изменении высоты при прохождении им через систему. Разность между кинетической энергией при входе в систему и выходе из нее дает соотношение [c.38]

Наряду с исследованием средней интенсивности процесса ( 6-9) проводилось изучение и локальной теплоотдачи ( 7-1). Во всех случаях использовалась известная методика стационарного теплового режима, но не всегда предусматривалась предварительная гидравлическая стабилизация движения твердых частиц и жидкости и, пожалуй, нигде не учитывалось нарушение такой стабилизации при переходе дисперсного потока из изотермического участка в неизотермический, теплообменный участок. Таким образом, влияние условий входа в должной мере не оценивалось, что является одной из причин определенной несогласованности различных данных. Средний коэффициент теплоотдачи определялся как непосредственно путем замеров температуры стенки [Л. 215, 229, 309, 350], так и косвенно через коэффициент теплопередачи дисперсного потока н охлаждающей (греющей) жидкости через стенку [Л. 18, 38, 137, 352, 361, 358]. Как правило. Dh/Dbh>0,5 и [c.210]

Принцип дифференциации сборочного процесса на отдельные операции может быть применен и при стационарной форме организации работы, т. е. когда сборка осуществляется на неподвижных стендах, с неподвижным собираемым объектом, при соблюдении принципа потока — неподвижная поточная сборка (см. далее). [c.487]

Пусть в стационарном состоянии на границе газ—пленка устанавливается концентрация окислителя Сц. Тогда в силу стационарности процесса поток вещества к поверхности раздела фаз должен быть равен потоку в глубину второй фазы (окисной пленки), т. е. [c.68]

Водяной калориметр, имеющий форму трубки с наружным диаметром d=15 мм, помещен в поперечный поток воздуха. Воздух имеет скорость ап =2 м/с, направленную под углом 90° к оси калориметра, и среднюю температуру <ж=20 С. При стационарном тепловом режиме на внешней поверхности калориметра устанавливается постоянная средняя температура /с=80°С. [c.137]

Расчетную формулу теплопроводности сложной стенки при стационарном состоянии можно вывести из уравнения теплопроводности для отдельных слоев, считая, что тепловой поток, проходящий через любую изотермическую поверхность неоднородной стенки, один и тот же. [c.361]

Спектральная мядель. Развитые турбулентные течения связаны с наличием большого числа степеней свободы, поскольку они представляют собой суперпозицию вихрей разных размеров и направлений. В связи с трудностями описания таких течений рас-СТйатривают упрощенные модели. В дальнейшем ограничимся рассмотрением одномерной модели течения, характеризующейся усредненной скоростью и и средним квадратическим значением продольной составляющей пульсационной скорости и. Считая турбулентные пульсации скорости в потоке стационарными, представим случайные колебания и t) на временном интервале [-Т, Т] в виде бесконечного ряда гармонических колебаний с различными частотами aj = 2л]/Т и случайными амплитудами и, [c.102]

Статистика показывает, что разбросы напряжений в процессе работы тур бомашин обычно достигают R = 2...3, нередко они и превышают эту величину. Ясно, что во вращающемся колесе со строгой поворотной симметрией это невозмож но, поскольку каждая лопатка, взаимодействуя с потоком, стационарная окружная неравномерность которого вызывает возбуждение олебаний, последовательно оказывается в одинаковых условиях. Причина появления разброса — нарушение строгой си м1мегрии, которое всегда сопутствует реальным рабочим колесам. [c.166]

В противоположность этому в настоящем разделе мы опишем очевидно парадоксальный случай волн, которые образуют совершенно стационарное течение. Во всех точках потока (включая и те, в которых находятся волны) течение является стационарным скорость жидкости не меняется со временем. Хотя подъем поверхности и может локально обнаруживать правильное, почти синусоидальное изменение в пространстве, он не обнаруживает никакого изменения во времени гребни волн всегда остаются на тех же самых местах при движении потока. Стационарная картина волн порождается совершенно неподвижным препятствием в потоке. Это препятствх е может быть закреплено в потоке или лежать на дне, оно может быть просто местной особенностью дна. [c.320]

Рассмотрим теплообмен в потоке жидкости при следующих упрощающих вопрос допущениях 1) движение потока стационарно 2) его-темп-рное поле также стационарно 3) жидкость может считаться несжимаемой (е = onst) [c.476]

Для исследования стационарных в среднем и нестационарных турбулентных потоков двухфазной жидкости необходимо в настоящее время развитие полуэмпири-ческих теорий, аналогичных полуэмпири еским представлениям однофазных турбулентных потоков, стационарных в среднем. Для изучения локального механизма возникновения двухфазных потоков следует привлечь и развить новейшие методы определения локальных характеристик. [c.346]

Для турбинных лопаток, имеющих толстые выходные кромки и сверхзвуковые скорости на выходе, требуется совершенствование моделирования течения. Таким путем, вероятно, можно объяснить рассогласование имеющихся экспериментальных данных. Ясно, что при этом нельзя считать поток стационарным, предположения об изобаричности смешения следует избегать, а одним из важнейших параметров следует считать формпараметр пограничного слоя при отрыве [8.42, 8.43]. Необходимы надежные экспериментальные данные наряду с развитием теории вязкого течения. Особенно важны для понимания механизмов течений в донной области экспериментальные исследования решеток при больших скоростях потока. При этом необходимо применение новейших средств визуализации течения совместно с нахождением численных соотношений [8.18]. [c.234]

Распределение температур в пределах каждого слоя — линейное, однако в различных слоях крутизна температурной зависимости различна, поскольку согласно формуле (8.6) dildx)i= —q/Xi. Плотность теплового потока, проходящего через все слои, в стационарном р( жи-ме одинакова, а коэффициент теплопроводности слоев различен, следовательно, более резко температура меняется в слоях с меньшей теплопроводностью. Так, в примере на рис. 8.3 наименьшей теплопроводностью обладает материал второго слоя, а наибольшей — третьего. [c.73]

Результаты расчета тепловых потоков приведены в общей таблице результатов. Отрицательные тепловые потоки направлены внутрь колонны. Правильность стационарного решения можно проверить, просумм чровав тепловые потоки от всех поверхностей колонны. В идеальном случае сумма долж1 а равняться нулю. [c.117]

Автором настоящей работы в 1962 г. было проведено исследование среднего коэффициента теплоотдачи при прямом направлении теплового потока от поверхности шаровых электрокалориметров к охлаждающему воздушному теплоносителю при стационарном режиме на трех рабочих участках в неизо-термнческих условиях. Диа пазоны изменения чисел Re = = 3,5-103-f-4-10 объемной пористости т = 0,265- 0,40 [40]. [c.71]

Чтобы воспользоваться выражением (4.46), нужно знать функцию еэ(7 ст/ Тел, бел). Для ее расчета вернемся к результатам, полученным в подпараграфе 4.4.4. Применительно к условиям теплообмена неизотермиче-ского псевдоожиженного слоя с погруженной поверхностью плоский слой дисперсной среды соответствует неизотермичной зоне между-поверхностью теплообмена и ядром слоя. В эквивалентной этому слою модели стопы (см. рис. 4.7, а) О и N+1 ограничивающие поверхности представляют собой стенку теплообменника и ядро слоя с температурами Т ст и Тел- При фиксированной толщине неизотермичной зоны (число Л ), заданных степени черноты частиц и средней порозности слоя характеристики элементарного слоя стопы по-прежнему определяются формулами и уравнениями, приведенными в подпараграфе 4.4.2. Решение системы уравнений (4.38) позволяет найти возможное стационарное распределение температуры и величину лучистого потока по формуле (4.41). С помощью этого соотношения можно получить в явном виде функцию Еэ Тст, 7 сл, бел). Действительно, потоку, испускаемому псевдоожиженным слоем, соот- [c.176]

Очевидно, что ЛУп становится бесконечно малым лишь при —vO, т. е. при переходе к квазиоднородным средам. С физической точки зрения гетерогенная элементарная ячейка должна быть достаточно большой, чтобы быть достаточно представительной в пределах ДУп за время Ат (At — время, превышающее среднюю продолжительность пульсаций компонентов потока в AVn) должна возникнуть возможность учета макродискретности, реальной структуры дисперсной системы. В дальнейшем протекание различных процессов будет рассматриваться в пределах подобной ячейки. Ранее принятое в [Л. 75, 78] допущение р = onst (постоянство модели расположения частиц) приемлемо для стабилизированных и стационарных дисперсных потоков лишь в первом приближении. В более общем случае dfi/dx, d jdy, d jdz, d ldx не равны нулю. [c.28]

В отличие от [Л. 297] С. Г. Телетов полагает, что временное осреднение является более точным, а для слабодиспергированных течений — единственно возможным Л. 279]. При этом для стационарных течений промежуток времени осреднения выбирается значительно большим средней продолжительности пульсаций, а для нестационарных режимов изменение осредненных величин за время осреднения принимается равномерным. Тогда, например, усредненная по времени плотность потока выражается зависимостью [c.31]

Рассматривая далее вынужденные стационарные потоки газовзвеси в неограниченном пространстве, полагая для них Но, Нот, Fr, Re, L/D, Fo, Fot несущественными и учитывая, что Pe = RePr, а 0, характеризующее граничное условие четвертого рода, можно заменить числом Био, получаемым из граничных условий третьего рода, будем иметь [c.161]

Рассмотрим уравнение энергии дисперсного потока (1-50) применительно к гидромеханически и термически стабилизированному потоку газовзвеси, движущемуся в прямой круглой трубе. Примем, что <7ст = onst, поток несжимаем, а его физические параметры неизменны. Тогда для осесимметричного стационарного течения R цилиндрических координатах (г — текущий радиус канала, х — продольная координата, направленная по оси движения), пренебрегая осевым теплопереносом d tT ldx = d tfdx = 0 я полагая n= r = 0, взамен (1-5П) получим [c.202]

В [Л. 56] изложены методические особенности исследования теплообмена потока газовзвеси с трубным пучком модели котла-утилн-затора. Эксперименты велись по методике стационарного режима с шахматным трубным пучком и одиночными трубками. [c.245]

Автомобильный двигатель в отличие от стационарных источников выбросов имеет широкий диапазон изменения нагрузочных и скоростных режимов работы, определяемый условиями движения автомобиля в транспортно.м потоке (рис. 3). Это режимы, соответствующие разгону, установившемуся движению, торможению двигателем (принудительный холостой ход) и собственно холостому ходу. Весь диапазон возможных режимов ограничивается внешней скороет юй характеристикой карбюраторного двигателя (рис. 4). Практически используемая зона тяговых режимов характеристики ограничена параболическими кривыми / и 2. В этой зоне двигатель работает при составе смеси, близком к стехиометрическому (а л [c.16]

В последние годы вопросами аэродинамики химических реакторов начали заниматься и другие коллективы исследователей. Так, например, Е. В. Бадатовым, В.. 4. Остапенко, М. Г. Слинько и др. [101, 122, 127] разработаны методы проектирования входных устройств, обеспечивающих заданную однородность течения в рабочей части технологических аппаратов как с центральным вводом потока, так и боковым. Интересные исследования пристенного эффекта в стационарном насыпном слое проведены Г. Н. Абаевым, В. Ф. Лычагиным, Е. К. Поповым и др. [27, 99, 105]. Ими выявлено влияние числа Рейнольдса и размера частиц на величину пристенного эффекта в слое. [c.13]

Температура i-орячей поверхности / i=180° , холодной t 2 = = 30° С. Тепловой поток через образец после установления стационарного процесса Q=50,6 Вт. Благодаря защитным нагревателям радиал11ные потоки теплоты отсутствуют. [c.10]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...