Поверхность фазовая

Переход металла из активного в пассивное состояние носит название пассивации, а обратный процесс — активации или де-пассивации. Пассивный металл с термодинамической точки зрения не является более благородным, чем активный, а замедление коррозионного процесса происходит благодаря образованию на металлической поверхности фазовых или адсорбционных слоев, тормозящих анодный процесс. [c.59]

Наличие фазовых переходов уменьшает собственную частоту колебаний и увеличивает декремент затухания, причем это влияние фазовых переходов становится заметнее с уменьшением размера парового пузырька, поскольку при этом возрастает его удельная поверхность, приходящаяся на единицу массы пара и соответственно растет роль происходящих на этой поверхности фазовых превращений. При ф 40 (р 0,2) кривые для to(a) и Л< )(a) в рассматриваемых диапазонах практически совпадают с предельной квазиравновесной кривой фд = ос. Заметим, что для мелких пузырьков с До 1 мм в этом квазиравновесном приближении получаются большие значения декремента затухания, т. е. роль фазовых переходов в демпфировании колебаний настолько велика, что они практически не пульсируют. Отметим, что наиболее принятое значение коэффициента аккомодации для воды р = = 0.04. [c.303]

Температурное состояние в области испарения и ее протяженность рассчитывались при средней интенсивности объемного теплообмена = = 3 10 Вт/ (м К). Для исследованного диапазона параметров это дает максимальную относительную протяженность этой области к - I =0,03, которая и использовалась в расчетах. Сравнение расчетных и экспериментальных данных по распределению температуры пористого металла показывает их хорошее совпадение в области испарения. Отсюда следует, что средняя интенсивность объемного теплообмена в ней по крайней мере не меньше величины = 3 10 Вт/(м К) (что соответствует ее качественной оценке, выполненной ранее), а при исследованном уровне плотностей внешнего теплового потока до <7 = 2,3 10 Вт/м протяженность области испарения мала и эту зону можно принять в виде поверхности фазового превращения. [c.147]

ВОЙ и гидродинамической составляющих процесса построены гидродинамическая и тепловая характеристики. Гидродинамическая характеристика устанавливает зависимость между удельным расходом охладителя и полным перепадом давлений на пористой стенке при постоянном внешнем тепловом потоке. Тепловой характеристикой является зависимость плотности воспринимаемого системой внешнего теплового потока от координаты поверхности фазового превращения при постоянном перепаде давлений на стенке. [c.150]

Показать, что элемент площади любой двумерной поверхности фазового пространства сохраняется в силу канонических уравнений Гамильтона. [c.701]

Авторы работ [26, 27] рассматривают способность кислорода и пероксида водорода не только пассивировать металл паровых котлов, но и образовывать на его поверхности фазовые защитные пленки. [c.48]

К а 3 е и и и Д. А. Об одной возможной схеме обмена в пограничном слое с поверхностью фазового превращения. ИФЖ, 1964, № 11. [c.210]

Задача о теплообмене при конденсации пара из парогазовой смеси в полной постановке должна рассматриваться как сопряженная задача. Результирующий коэффициент теплоотдачи зависит по крайней мере от двух термических сопротивлений — диффузионного сопротивления и сопротивления конденсата. Эти два термических сопротивления взаимосвязаны, что в общем случае не позволяет заранее задать распределение плотности потока массы конденсирующегося пара по поверхности фазового перехода. Знание распределения этой величины необходимо для решения диффузионной части задачи. [c.125]

Тогда из уравнений (5-2-2) и (5-2-4) можно получить следующее выражение для плотности потока пара на поверхности фазового перехода [c.127]

Развитие пограничного слоя в смеси определяется двумя основными обстоятельствами — сильным отсосом на поверхности фазового превращения и изменяющейся конвекцией. Для последней имеет значение соотношение скоростей Wa и Шгр, а также свободная конвекция, возникающая вследствие изменения плотности поперек пограничного слоя. [c.131]

А. С. Предводителев расширил область физических характеристик поверхности Монжа, которая должна отображать такие совмещенные процессы, в которых выполняются законы сохранения. Такой поверхностью может быть поверхность фазового перехода или поверхность химических превращений, т. е. в любой точке процессы должны быть совмещенными, о обстоятельство резко отличает поверхность второго класса (р (х, у, г, т, р) от поверхности первого класса Т(х, у, г, т). [c.90]

Гиперболические уравнения тепло- и массопереноса могут иметь и другой физический смысл. Представим себе, что испарение жидкости внутри тела происходит на некоторой поверхности, которая перемещается внутрь тела с постоянной скоростью а/ф. В этом случае, а), = = и скорость перемещения поверхности фазовых превращений изменяет свой физический смысл (см. 1-11). Тогда потоки теплоты q и массы / определяются обычными формулами Фурье и Фика, а и приобретают физический смысл источников теплоты и массы. [c.450]

Рис. 1. Поверхности фазовой скорости в движущейся среде (в — угол между направлением волнового вектора к и скоростью движения среды и) а для случая и < с/У б— для и=с.

В аппаратах с фиксированной поверхностью контакта (пленочного типа) скорость массопередачи для смесей, в которых поверхностное натяжение орошающей жидкости увеличивается, может увеличиваться вдвое и более по сравнению со смесями, в которых поверхностное натяжение орошающей жидкости уменьшается. В аппаратах промышленных масштабов, в которых поверхность фазового контакта создается диспергированием жидкости, это влияние менее заметно. [c.155]

Из-за отсутствия фиксированной поверхности фазового контакта коэффициент массопередачи отнесен нами к единице рабочего объема. В качестве определяющего геометрического размера принят эквивалентный диаметр насадки [c.293]

Полученные таким образом решения для (р т Т удовлетворяют условиям (2.4) при 7 = 0. Первые три условия (2.5) при 77 = 77 (являющееся, напомним, уравнением баланса тепла на поверхности фазового перехода) представит собой уравнение для определения 77 через все задаваемые параметры сформулированной задачи. Нахождением 77 и завершается ее решение. [c.175]

Таким образом, в главном приближении профиль скорости и = Ф С) параболический и связан с соответствующим ему градиентом давления, как в напорном течении Пуазейля-Куэтта между параллельными пластинами. То, что этот градиент зависит только от показывает, что он определяется в главном приближении лишь изменением плотности среды на поверхности фазового перехода. [c.177]

Для завершения решения задачи определим г] из последнего условия (2.5), выражающего уравнение баланса тепла на поверхности фазового перехода. Перейдя в правой части этого условия в выражении Т (г] ) от дифференцирования по 7 к дифференцированию по получим [c.179]

Пусть на неизменяемый контур (рис. 1) надвигается с постоянной скоростью V твердая среда, имеющая вдали перед контуром температуру Тоо и образующая вблизи контура слой расплава или пара. Введем обычные в теории тонкого слоя координаты х — вдоль контура, у — по нормали к нему начало координат О поместим в произвольной точке контура. Угол наклона элемента контура к направлению скорости твердой среды обозначим через 7(ж), координату у поверхности фазового перехода — через у (х). Примем, что точки контура могут перемещаться вдоль него со скоростью II (х). [c.185]

Так как балансовые соотношении на поверхности фазового перехода (третье и четвертое соотношения (1.66 ) при С = 1) определяют порядок и саму эту величину, то в соответствующих им в главном приближении выражениях (1.10), определяющих величины должны быть сохранены главные части всех слагаемых. [c.188]

Пленкообразующие ингибиторы защищают металл, создавая на его поверхности фазовые или адсорбционные пленки. В их число [c.301]

Пассивность металлов. Состояние относительно высокой коррозионной стойкости, связанной с торможением анодного процесса в определенном интервале значений потенциала вследствие образования на металлической поверхности фазовых или адсорбционных слоев. Возможность перехода металлов в пассивное состояние (пассивация) зависит от природы металлов. Так, например, А1, Сг, N1, Т1, Мо легко пассивируются, при легировании этими элементами можно увеличить склонность сплавов к пассивации. [c.253]

Длительное время фазовая и адсорбционная теории пассивации противопоставлялись. На самом же деле оснований к этому мало, поскольку один вид пассивности может переходить в другой, а иногда, вероятно, они могут проявляться одновременно. В частности, известно, что фазовой пассивности предшествует адсорбционная, а адсорбционная, как было предположено Акимовым и Батраковым [28, с. И], облегчается при наличии на поверхности фазовой пленки. [c.24]

Анодные (пленкообразующие) ингибиторы защищают металл, создавая на его поверхности фазовые и адсорбционные пленки. Уменьшение эффективной анодной по- [c.292]

Рассмотренная диаграмма состояния тройной системы является наиболее простой. В реальных системах форма поверхностей фазовых переходов бывает весьма сложной. Такие системы рассматриваются в учебниках по металловедению и справочной литературе. [c.179]

В соответствии с другой теорией металл пассивируется в результате образования на его поверхности фазовой пленки, тормозящей проникновение агрессивных компонентов раствора к металлической поверхности. Фазовая пленка представ- [c.87]

Электрохимические процессы определяются строением двойного. электрического слоя на границе металл — электролит и величиной электродного потенциала металла. Последний зависит от ряда факторов, основными из которых являются физикохимическое состояние контактирующей поверхности, фазовый состав и структура сплава, окислительно-восстановительные свойства электролита. Эти же факторы влияют на свойства поверхностных слоев в условиях контактного взаимодействия, поэтому большая часть работ посвящена анализу изменения гальвано-ЭДС и кривых потенциал — время. [c.93]

Существует две основные теории пассивности металлов. Согласно первой — пленочной теории па(. сивного состояния, торможение процесса растворения металлов наступает в результате образования на их поверхности фазовой пленки согласно второй—адсорбционной теории, для пассивирования металла достаточно образование мономолекулярного слоя или заполнения только части поверхности металла атомами кислорода или кис-,лородосодержащих соединений. [c.62]

Образщ>1 этих характеристик представлены на рис. 6.16. Наклонные штриховые кривые I = onst на рис. 6.16, а устанавливают соответствие между расходом охладителя и перепадом давлений на стенке при фиксированном положении поверхности фазового превращения. В частности, линия / = 1 определяет сопротивление пластины однофазному потоку жидкости при полном испарении последней на внешней поверхности. Анализ характеристик позволяет вывести условие устойчивости. Процесс жидкостного испарительного охлаждения пористой стенки с внешним нагревом устойчив, если рабочая точка находится на возрастающем участке гидродинамической характеристики (при независимом изменении перепада давлений на стенке) dAp/dG > О или на падающем участке тепловой (при независимом изменении плотности внешнего теплового потока) dq/dl < 0. [c.150]

Характеристическое уравнение для имеет еще одну пару корней [18]. Если коэффициент Пуассона материала больше 0,26, то один из этих корней комплексный с положительными действительной и мнимой частями + /к". В результате уравнение плоской волны запишется в виде Таким образом,. действительная часть kg характеризует фазовую скорость, а мнимая — затухание волны вдоль поверхности. Фазовая Kopo ib близка к скорости продольной волны, но несколько отличается от нее, например для железа фазовая скорость равна 1,035с , т. е, больше скорости продольной волны. Мнимая часть корня k" для железа равна 0,09ki, в результате амплитуда волны ослабляется в е раз на расстоянии 1,75Х. Ослабление связано с тем, что в каждой точке [c.12]

Прогнозированиескоростиатмосферной коррозии. Любую математическую модель атмосферной коррозии следует рассматривать как сложную функцию температурно-влажностного и аэрохимического комплексов атмосферы. В условиях открытой атмосферы основными параметрами, определяющими скорость коррозии, являются продолжительность увлажнения поверхности фазовой пленкой влаги (2тф), концентрация коррозионно-активных примесей (С ) и, в меньшей степени,—температура воздуха./Следовательно, в первом приближении, коррозию металлов в открытой атмосфере можно рассматривать как функцию Етф и С или 2та Vi. Сх — для закрытых помещений. [c.83]

Факторы коррозионной агрессивности атмосферы определяются видо 1 увлажнения металлических поверхностей фазовой влагой (пленка, образующаяся под действием-росы, мороси, дождя, снега и др.) или (и) адсорбциопно влагой (пленка, образующаяся при относительной вланшости 70% и более нря отсутствии осадков и росы). [c.10]

Плавная форма изотерм А., по-видимому, является следствием энергетич. неоднородности поверхности. В то же время адсорбаты и их комплексы с адсорбентами могут претерпевать на поверхности фазовые переходы, проявляющиеся лишь в условиях строгой энергетич. однородности поверхности в форме ступенек и изломов на эксперим. изотермах. Обобщённая (модельная) изотерма Холси (рис. 2) отражает разл. [c.31]

Рис. 2. Главные сечения у >азатсльной поверхности фазовых скоростей (в 10" см/с) упругих волн в кубическом кристалле КВг, класс симметрии тЗш — в плоскости (1U0) б — Б плоскости (110).

Рис. 4, Поликритичвскяе точки на трёхмерных фазовых диаграммах а — 1—4—2—5 — поверхность фазового перехода 1-го рода, 1—2 — линия тройных точек, б — 1—2 — линия трикри-тических точек, 2—3 — линии критических точек, 2—4 — линия точек окончания, А — критическая точка 4-го порядка.

Используя теперь условия (2.4), (2.5) и интегрируя по ", получим удобную приближенную формулу, выражающую закон движения поверхности фазового перехода для случая, когда членами порядка у Н можно пренебречь, [c.111]

Два условия (1.10) при С = 1 Для функций ipo и То, выражающие условия баланса массы и баланса тепловых потоков на поверхности фазового перехода, после подстановки в них ж), dipo/dx [c.189]

Тогда первое условие (4.1) баланса массы на поверхности фазового перехода остается тем же, а второе условие (4.1) баланса тепла заменится согласно (1-16) следуюгцим [c.199]

STAR- D является специализированным пакетом для решения задач механики жидкости и газа. Этот пакет позволяет решать задачи со свободными поверхностями, фазовыми переходами и многофазными потоками. Возможно также получить решение для течений с кавитационными кавернами, проводить численное моделирование течений с химическими реакциями, в частности процессов горения. В процессе работы можно проводить изменение области интегрирования и использовать скользящие сетки, с помощью которых легко определять взаимодействие неподвижных и подвижных объектов. [c.98]

Кинетика процесса. Скорость процесса сублимации определяется количеством теплоты, подведенной к поверхности фазового перехода. При подводе энергии к поверхности раздела газ - твердое вещество динамическое равновесие нарушается и количество молекул вещества, переходящих в газовую фазу, превышает количество десублимнрущихся молекул. Скорость процесса J так же, как и в случае фазового перехода пар - жидкость, определяется по уравнению Герца - Кнудсена [c.552]

В настоящем параграфе мы разберем вопрос об отношении изложенной в 2 формальной схемы к действительным опытам, изучаемым физической статистикой. Изложенная в 2 теория основана на представлении о ячейках, соответствун)-щих максимально полным опытам. Действительно, в том случае, если состояние системы охарактеризовано максимально полно, вероятности перехода, как мы предполагали, целиком определены (на основании принципов одной только квантовой механики). Кроме того, мы предполагали, что вероятности перехода удовлетворяют соотношению симметрии — pj. . Для того чтобы придать теории физический смысл, мы должны определить, при каких условиях опыта справедливы упомянутые предположен11Я, и, в частности, определить, какие максимально полно определенные состояния могут играть роль ячеек рассматриваемой теории. Изложенная в предыдущем параграфе формальная схема лишь тогда будет соответствовать результатам статистической механики, когда полученную в этой схеме равновероятность ячеек можно будет сопоставить с законом равномерного распределения вероятности на поверхности заданной энергии. В формулах статистики подразумевается, как известно, равномерное распределение на поверхности полной энергии системы. Если бы мы допустили закон равномерного распределения на некоторой другой поверхности фазового пространства, то мы пришли бы в противоречие с основными формулами статистики в такой же мере, в какой эта поверхность отличалась бы от поверхности полной энергии. Между тем, если бы мы, в соответствии с этим, допустили, что совокупность ячеек соответствует поверхности (слою) заданной полной энергия, а каждая отдельная ячейка соответствует состоянию с определенной полной энергией, то мы пришли бы к противоречию с условием p j. O при г А, так как вероятность перехода между стационарными состояниями равна, очевидно, нулю. Единственная возможность устранить это противоречие — возможность, находящаяся в согласии с основными чертами теории 2, заключается в следующем рассматривать равновероятность не стационарных состояний — собственных функций полной энергии, а почти стационарных [c.143]

Коррозионные процессы на алюминии, анодно поляризованном нержавеющей сталью, более или менее понятны. Причины коррозии стали и тем более ускорения разложения перекиси водорода даже тогда, когда коррозии нет, пока недостаточно ясны. Литературные данные об электрохимическом поведении перекиси на электродах из нержавеющей стали, а также и самих электродов в концентрированных ее растворах очень скудны. Достаточно хорошо исследовано лишь анодное поведение нержавеющей стали 18-8 в кислых водных растворах [2—6], в некоторых случаях даже с добавками небольших количеств перекиси водорода в качестве окислителя [7]. Известно, что в области потенциалов от 0,15 до 1,0—1,1 в эта сталь находится в состоянии устойчивой пассивности. При ф 1,1 в наступает перепассивация, а при ф —0,15 е—активное растворение. Бунэ и Колотыркин [3] полагают, что пассивность стали обусловлена изменением состояния поверхности в результате ее адсорбционно-химического взаимодействия с кислородом воды или анионами элекролита. По мнению некоторых исследователей [8, 9], окислитель не взаимодействует с металлом, а изменяет редокс-потен-циал среды, смещает стационарный потенциал в ту или иную область поляризационной кривой, действуя аналогично анодной поляризации. Другие авторы [10—12] считают, что пассивность нержавеющих сталей связана с образованием на их поверхности фазовых [c.92]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...