Нестационарная нагрузка

Прочность при нестационарных нагрузках. Если вал работает при нестационарных нагрузках, то расчет на прочность ведут по эквивалентному напряжению [c.415]

Расчет, на усталость при стационарных. . и нестационарных нагрузках [c.5]

При нагрузке спектрального (нестационарного) типа запас прочности рассчитывается по приведенной нагрузке и по долговечности. Приведение -нестационарной нагрузки к стационарной (замена в процессе расчета нестационарного режима эквива- [c.6]

В использовании явления замораживания для определения напряжений при объемном напряженном состоянии. Затем были найдены пути решения плоских задач при динамических (циклических и нестационарных) нагрузках и некоторых задач вязкоупругости и пластичности. Наконец, применение тонких пленок или листов из оптически чувствительного материала, приклеиваемых на поверхности натурных конструкций, еще больше расширило область применения поляризационно-оптического метода. [c.10]

Изучению накопления усталостных повреждений при нестационарных нагрузках посвящено большое количество исследований, которые сводятся в конечном счете к необходимости определения статистических характеристик нагрузок (законов распределения, числа выбросов, спектров, размахов и т. д.). [c.141]

При вращении рабочего колеса изменяется расположение лопастей относительно лопаток направляющего аппарата, что изменяет циркуляцию на лопастях рабочего колеса, а следовательно, и усилия, действующие на лопасти. Частота изменения этой нестационарной нагрузки [c.9]

Нестационарные нагрузки, обусловленные взаимным влиянием направляющего аппарата и рабочего колеса, действующие на лопасть поворотно-лопастной турбины, оказываются меньше, так как зазор между направляющим аппаратом и лопастями рабочего колеса поворотно-лопастных турбин существенно больше, чем радиально-осевых. [c.16]

Если вал (ось) работает при нестационарных нагрузках, т. е. величина сил и моментов меняется во времени, то расчет ведут по эквивалентному напряжению [c.418]

Сопоставим диаграмму зависимости а—N с нагрузками, возникающими при эксплуатации, аналогично тому, как это сделано в работе [9]. При этом возникает три класса задач. К первому классу (рис. 2.5) относятся задачи отыскания хотя бы однократного превышения нестационарной нагрузкой предельного состояния сгд, т. е. согласно диаграмме рассматривается область статического разрушения. Применительно к автомобилям с механической трансмиссией подобная нагрузка — крутящий момент — может возникнуть при броске сцепления, для деталей рулевого управления — при ударе передними колесами о вертикальное препятствие и т. д. Второй класс составляют задачи о накоплении остаточных деформаций в конструкциях при действии стационарной или квазистационарной случайной нагрузки (рис. 2.5, б) в области малоцикловой усталости. В третий класс (рис. 2.5, в) объединены задачи о накоплении усталостного повреждения при воздействии стационарных и квазистационарных [c.37]

С учетом приведенных выше выражений для Г " и эти соотношения определяют нестационарные нагрузки лопасти. Первые два члена в L и М представляют циркуляционную и бесциркуляционную части нагрузки, рассмотренные в теории тонкого профиля Остальные два члена отражают влияние радиальной составляющей скорости. С точностью до членов первого порядка влияние радиальной составляющей скорости приводит к дополнительному слагаемому [c.485]

ШУМ ОТ НЕСТАЦИОНАРНОЙ НАГРУЗКИ ПРИ ПОЛЕТЕ ВПЕРЕД [c.849]

Теория шума вращения винта, основанная на рассмотрении вращающихся диполей и учитывающая нестационарные нагрузки при стационарном движении винта, также развита в работах W. 119, W. 121]. При рассмотрении дальнего поля получены выражения для произвольной т-й гармоники звукового давления, вызванного п-й гармоникой подъемной силы. Нагрузка считается сосредоточенной в одной точке по хорде и используется представление от эффективном радиусе. Амплитуда Рт гармоники, обусловленной п-й гармоникой нагрузки, оказывается существенной при условии [c.853]

Баскин В. Э., Нестационарные нагрузки тонкого профиля, движущегося в идеальной несжимаемой жидкости с переменной основной скоростью. — Ученые записки ЦАГИ, 1981, т. XII, № 5. [c.998]

По известным циркуляциям с помощью интеграла Коши — Лагранжа (1.26) определяются нестационарные нагрузки. Положение свободных вихрей вне крыла в любой момент времени наж)дится из условия, что они движутся вместе с жидкими частицами и их циркуляции остаются неизменными во времени. [c.54]

Если нагрузка будет нестационарной случайной функцией с монотонно возрастающим или убывающим математическим ожиданием (1), а несущая способность (О = оФ ( ). то выражение для определения вероятности отказа в этих случаях, изменится следующим образом. При нестационарной нагрузке с монотонно возрастающим математическим ожиданием (рис. 4-3) вместо ф t) следует использовать функцию усталости вида [c.71]

Формулы (1.154) впервые получены в работе [14] и могут использоваться как при решении задач расчета конструкций, подверженных кратковременным нестационарным нагрузкам (типа сейсмических или взрывных), так и при решении задач о накоплении остаточных деформаций. [c.52]

При нестационарных нагрузках расчет ведут по эквивалентному напряжению [c.139]

При всем многообразии ПТМ лишь немногие из них можно отнести, и то условно, к стационарно нагруженным, например конвейеры в линиях со стабильными технологическими процесса.ч и. Подавляющее же большинство ПТМ, в частности все машнны циклического действия, работает при нестационарных условиях (режимах), при которых имеют место нестационарные наружи с меняющимися параметрами. Вместе с тем во многих видах ПТМ наряду с нестационарными нагрузками можно выделить постоянные нагрузки, а также переменные нагрузки постоянного уровня, т. е. стационарные переменные нагрузки. [c.33]

Различные методы статистической обработки опытных данных при нестационарных нагрузках описаны в работах [194, 200]. При примеиении двухпараметрического метода с установлением независимых центров группирования (разрядов) для и необходимо [c.89]

С помощью приведенной методики и численного обращения преобразования Лапласа в [543] решена антиплоская задача о динамическом нагружении трещины конечной длины в плоскости, а в [550] — плоская задача. Показано, что если нестационарные нагрузки прикладываются к поверхности трещины, то в ее вершинах образуются центры уходящих цилиндрических волн. Пока эти волны не начинают взаимодействовать, решение задачи описывается формулами, полученными для полубесконечной трещины. В частности, коэффициенты интенсивности напряжений в случае мгновенного приложения, нагрузки определяются формулами (2.66) для плоской и (2.67) для антиплоской задач. После начала взаимодействия цилиндрических волн, излучаемых противоположными вершинами трещины, распределение напряжений в окрестности трещины становится более сложным. Через некоторое время 21/Сз волновой фронт сливается в одиу расходящуюся волну, окружающую всю трещину. [c.59]

Нестационарным нагрузкам подвержены самолеты. Наиболее наглядным примером является удар, получаемый самолетом при его первом соприкосновении с землей при посадке. Аналогичное возбуждение имеет место в случаях, если самолет испытывает действие порыва ветра или пролетает через область турбулентной атмосферы. [c.113]

Суммирование в уравнении (8.7) распространяется на уровни напряжений Стаг> ((Т-i) д, так как предполагается, что напряжения с амплитудами, меньшими предела выносливости, не вызывают повреждения (если процесс усталости исключает стадию распространения трещин). Предположение о линейности накопления повреждения независимо от чередования уровней переменных напряжений при нестационарном нагружении лучше согласуется с экспериментальными данными при многократной смене уровней и повторяемости действия напряжений с одними и теми же значениями амплитуды на разные стадиях пребывания под нестационарной нагрузкой. Тип условий нагружения обычно вытекает из анализа резу 1Ьтатов соответствующих измерений в эксплуатационных условиях. [c.171]

Таким образом, вычисление запаса по долговечйости при нестационарной нагрузке является в то же время и вычислением запаса по приведенному напряжению, и наоборот. [c.10]

Коэффициент запаса при нестационарной нагрузке согласно выражению (1.32) аналогичен коэффициенту запаса при стационарной нагрузке. Для спектрального режима он показывает, во сколько раз можно повысить (потенциально) общий уровень напряжений спектра или при той же нагрузке уменьшить момент сопротивления детали, чтобы коэффициент запаса по долговечности при нестационарной нагрузке стал равным единице. Вычисление запаса прочности по напряжениям целесообразно тогда, когда эксплуатационный режим нестационарный, но напряжения в оснойном не-превышают нижней границы повреждающих напряжений. [c.12]

Для решения этого вопроса в простейшем случае, т. е. при симметричных нестационарных нагрузках, следует проанализи- [c.54]

Полученное выражение для ДЯ имеет ту же форму, что и ранее для случая однолопастного винта. Поэтому нестационарные нагрузки и характеризующая уменьшение подъемной силы функция С также определяются полученными ранее формулами, и специфика данного случая отражается лишь входящей в С функцией W. [c.461]

Скорости, индуцированные вихревой пеленой на диске винта, играют важную роль в процессе образования нестационарных нагрузок на лопасти и должны приниматься во внимание при исследовании переходных процессов. Однако связь между полем индуктивных скоростей и нестационарными нагрузками очень сложна. Изложенное выше применение вихревой теории дает наиболее простые формулы нестационарной аэродинамики винта, полезные для приложений к аэроупругости. При работе винта на режиме висения возмущение би(г, г])) скорости протекания в точке диска винта связано с возмущением df/dA местной нагрузки на единицу площади поверхности диска соотношением 6v = (dTldA)f2put>, где uo — средняя индуктивная скорость. Эта формула была получена для гармонического изменения нагрузки лопасти с частотой nQ во вращающейся системе координат, где п—не равное нулю целое число. Как уже говорилось, это выражение соответствует низкочастотной аппроксимации функции уменьшения подъемной силы лопасти. Независимо от того, рассматривается ли эта формула как результат вихревой теории или как дифференциальная формула импульсной теории, должно выполняться основное условие, состоящее в том, что изменение нагрузок винта происходит гораздо медленнее, чем изменение его вихревой системы. Лишь в этом случае формулы теории несущего диска могут быть применены как к возмущениям, так и к стационарным значениям скорости протекания. [c.474]

Интересно сравнить эту формулу с величиной Гх = —1/4 (справедливой как для режима висения, так и для полета вперед), полученной при аппроксимации переменного множителя константой. Возмущение средней скорости протекания в зависи-моети от нестационарной нагрузки определяется из соотношения [c.479]

Займемся дальнейшим развитием, нестационарной теории профиля с тем, чтобы приспособить ее к анализу обтекания вращающейся лопасти. Хотя основы теории уже излагались в предыдущих разделах, приложение ее к лопасти несущего винта требует учета целого ряда дополнительных факторов. Применение схемы несущей линии разделяет задачу расчета нестационарных аэродинамических нагрузок при пространственном обтекании на две части внутреннюю, в которой исследуются аэродинамические характеристики профиля, и внешнюю, состоящую из расчета индуктивных скоростей, создаваемых в сечении лопасти вихревым следом винта. Что касается внутренней задачи, то при стационарном обтекании плоского профиля аэродинамические нагрузки могут быть получены из эксперимента и представлены в виде табулированных зависимостей их от угла атаки и числа Маха. При нестационарном досрывном обтекании применимы результаты теории тонкого профиля. Решение внешней задачи затруднено тем, что система вихрей винта имеет весьма сложную конфигурацию. За каждой из вращающихся лопастей тянутся взаимодействующие винтовые вихревые поверхности, деформирующиеся в поле создаваемых ими индуктивных скоростей с возникновением областей сильной завихренности в виде концевых вихревых жгутов. Аналитическое определение индуктивной скорости на лопасти без весьма существенных упрощений модели вихревого следа (например, представления винта активным диском) оказывается невозможным. На практике неоднородное поле индуктивных скоростей определяют численными методами, подробно обсуждаемыми в гл. 13. Ввиду сказанного ниже не предполагается отыскивать зависимость между индуктивной скоростью и нагрузкой путем введения функции уменьшения подъемной силы. Напротив, сами индуктивные скорости являются фактором, учитываемым явно в нестационарной теории профиля. Для построения схемы несущей линии желательно, чтобы вычисление индуктивных скоростей производилось лишь в одной точке по хорде. Проведенное выше исследование обтекания профиля на основе схемы несущей линии указывает способ, который позволяет аппроксимировать нестационарные нагрузки с достаточно полным отображением влияния пелены вихрей. Применительно к лопасти достаточно рассмотреть лишь часть пелены, расположенную вблизи ее задней кромки. При построении нестационарной теории обтекания вращающейся лопасти надлежит учесть влияние обратного обтекания и радиального течения. Теоретические нагрузки должны быть скорректированы таким образом, чтобы они отражали влияние [c.480]

В работе [L.129] показано, что приведенное выше правило может быть использовано для довольно точного определения уровня шума в горизонтальном полете по расчетам (или измерениям) его на режиме висения, если при этом, конечно, в расчет вводятся реальные нагрузки, соответствующие условиям полета вперед. Приближенность этого правила состоит в том , что оно применяется к нестационарным нагрузкам, хотя получено лишь для средней их величины. При положении точки наблюдения перед несущим винтом Мэфф > Л к, так что щум впереди винта сильнее, чем позади него, где Л1эфф <С Л1к- В таком приближении, по-видимому, можно пренебречь временным запаздыванием при определении широты наблюдателя и расстояния до него. [c.849]

В 1969 г. Лоусон и Оллерхед [L.128, L.129] опубликовали теорию шума вращения при нестационарных нагрузках и движении винта, основанную на рассмотрении шумоизлучения вращающегося и перемещающегося диполя. Для расчета [c.851]

В работе [L.72] путем направления потока воздуха на диск винта, работающего на режиме висения, имитировалось поле скоростей вихря, взаимодействующего с лопастью. При этом исследовались случаи вихря, параллельного лопасти (что соответствует вертолету продольной схемы), и вихря, перпендикулярного лопасти (случай вертолета одновинтовой схемы). Установлено, что как по спектрам шума, так и по зависимостям от времени такое моделирование хорошо отражает основные черты возникающих в полетах хлопков лопастей. Сделан вывод, что причиной хлопков лопастей является взаимодействие лопастей с концевыми вихрями движущихся перед ними лопастей или винтов. Эксперименты по моделированию хлопков и теория, развитая для оценки шума от них, показали, что уровень звукового давления пропорционален четвертой степени концевой скорости и квадрату интенсивности вихря, т. е. (Q7 )Продолжение исследований [L.58] предполагаемых механизмов возникновения хлопков (нестационарные нагрузки, обусловленные срывом или взаимодействием лопасти с вихрем, а также образование ударных волн в местных сверхзвуковых зонах при больших концевых скоростях или в вихревых зонах) показало, что наиболее вероятным является взаимодействие вихря с лопастью. Поскольку интенсивность Г концевого вихря пропорциональна T/pNQR , энергия шума, вызванного взаимодействием лопасти с вихрем, определялась соотношениями Wв [ QRYT ]/N A. Найдено, что величина Wb хорошо отражает субъективную оценку силы хлопка. Автор продолжил эти исследования [L.61], [c.866]

Программа VOLNA предназначена для расчета динамического напряженно-деформированного состояния упругих трехмерных конечных и бесконечных однородных изотропных тел при заданных граничных нестационарных нагрузках и нулевых начальных условиях. [c.254]

С отрывом потока от твердых стенок приходится иметь дело во всех отраслях техники, связанных с течением жидкости или газа гидротехнике, транспортировке жидкостей и газов, гидравлических и газовых машинах, судостроении, авиации и ракетной технике. В большинстве случаев отрыв явление, приводящ,ез к вредным последствиям увеличению сопротивления движению жидкости или газа в трубопроводах ( местные сопротивления), увеличению сопротивления движению твердого тела в жидкости, уменьшению максимальной подъемной силы крыла, нестационарным нагрузкам, а при высоких сверхзвуковых скоростях — к возможности появления узких зон больших тепловых потоков к летательному аппарату и т. п. [c.5]

Если передача работает при нестационарных нагрузках, то в формулу (2) вм > сто Р следует подставлять значение эквивалентной нагрузки Рэкв [c.257]

При нестационарных нагрузках в выражение (10) вместо следует подстаг - [c.261]

При анализе долговечности тел, работающих под нестационарной нагрузкой, в области ползучести материалов, необходилю различать количество изменений нагрузки или время до появления первоначальных макротрещин ( р)/ длиной /о, способных к развитию, и количество изменений нагрузки N , или время (/ ), р до развития этой трещины из /о до критической длины / р. вызывающей излом тела. Эти две стадии протекают по различным закономерностям. Процесс образования трещины длиной /о из первоначальных дефектов металла является процессом суммирования повреждения, осуществляющемся в ограниченном объеме материала (процесса кумуляции повреждений). В этом случае является решающей су.м.марная работа деформации, необходимая для разрушения Kped)h зависящая для данного типа стали от структуры и температуры. Если одновременно действуют механические и температурные циклы напряжения, можно в соответствии с люделью исчерпывания способности к деформации в но-вреждаелюм объеме металла (обыкновенно на поверхности тела, где действует полагать [c.265]

Если передача работает при нестационарных нагрузках, то в формулу (2) вместо Р следует подставлять значение эквивалентной нагрузки Яэкв-Из соотношения (2) можно определить предельную полезную нагрузку, И, передаваемую цепью, [c.250]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...