Процесс смешения

В статических условиях,как это видно из данных таблицы 6, процесс смешения рассматриваемых жидкостей в нормальных условиях при среднем значении температуры экспериментов, равном 20°С, путем взаимного диффузионного обмена молекул по поверхности их раздела, протекал весьма медленно, а потому этот вид смешения в диапазоне скоростей фильтрации, [c.46]

Таким образом, процесс смешения керосиновой оторочки с вытесняемым трансформаторным маслом в пористой среде при различных градиентах давления характеризуется двумя качественно различными периодами. В течение первого периода скорость смешения непрерывно растет и, достигнув максимума, начинает уменьшаться. Второй период смешения начинается с момента достижения указанного максимума (нисходящая ветвь кривой). Совершенно очевидно, что указанные периоды характеризуют различную интенсивность процесса вытеснения. [c.82]

Характеристика процесса смешения во времени для пористых сред различной проницаемости при прочих равных условиях (оторочка —15% градиент давления— 0,075 атм м) представлена на рис. 29. [c.84]

Чтобы установить влияние связанной воды на интенсивность процесса смешения керосина с трансформаторным маслом, мы провели опыты как при наличии, так и при отсутствии в пористой среде связанной воды при всех прочих равных условиях (оторочка 15%. [c.84]

Для полной характеристики процесса смешения ис- [c.85]

Динамика изменения концентрации керосина в смеси, вышедшей через конечное сечение пористой среды за период от прохождения объема смеси, равного объему оторочки, до начала водного периода вытеснения, характеризуется следующим образом. При малых градиентах давления, в силу медленного протекания процессов смешения, концентрация керосина в вышед-шел за этот период объеме смеси оказывается выше концентрации его в объеме смеси, равном объему оторочки, ранее прошедшей через пористую среду. При повышенных градиентах давления наблюдается обратная картина. [c.87]

С вытесняемой жидкостью все время уменьшается из-за происходящего процесса смешения. Чем меньше объем оторочки, тем эффективнее процесс вытеснения в водный период, так как в этом случае концентрация вещества оторочки более высокая в образовавшейся к концу безводного периода смеси. [c.106]

Длина камеры выбирается такой, чтобы в ней практически успел закончиться процесс смешения потоков, однако ио возможности короткой, с тем чтобы не увеличивать гидравлических потерь и сократить обилие габариты эжектора. [c.495]

Весь процесс смешения можно условно разделить на два этапа — начальный и основной. Соответственно выделяются два участка смесительной камеры (рис. 9.5). Течение в начальном участке камеры смешения с известным приближением можно уподобить турбулентной струе, движущейся в спутном потоке. Ввиду наличия поперечных пульсационных компонент скорости, свойственных турбулентному движению, потоки внедряются друг [c.496]

Независимо от особенностей течения газов при смешении происходит выравнивание скорости газов но сечению камеры путем обмена импульсами между частицами, движущимися с большей и меньшей скоростью. Этот процесс сопровождается потерями. Помимо обычных гидравлических потерь на трение о стенки сопел и камеры смешения, для рабочего процесса эжектора характерны потери, связанные с самим существом процесса смешения. [c.501]

Итак, количество движения в потоке при выравнивании поля скорости в процессе смешения уменьшается, несмотря на то, что суммарный расход и средняя по площади скорость w остаются постоянными. [c.503]

Основная задача при расчете эжектора заключается в определении параметров смеси газов на выходе из смесительной камеры по параметрам газов до смешения. Замечательным является тот факт, что для определения параметров потока на выходе из камеры рассмотрение самого процесса смешения не обязательно. Нет необходимости также предварительно вычислять потери, возникающие в процессе смешения, и анализировать механизм процесса передачи энергии. [c.505]

Такой подход к решению задачи приводит к правильному конечному результату независимо от того, какие процессы происходят между рассматриваемыми начальным и конечным сечениями камеры, насколько интенсивно идет процесс смешения, возникают ли скачки уплотнения, имеется ли отрыв потока, вихри, встречные токи и т. д. Принятое допущение об одномерности потока в конечном сечении является весьма существенным, так как очевидно, что никаких сведений о характере поля скорости в конце смешения такой расчет дать не может они должны быть заданы дополнительно, если г = 1. [c.506]

Так, камера смешения может быть спроектирована таким образом, что статическое давление в ней сохраняется постоянным (изобарический процесс смешения). Осевая составляюш ая всех сил давления, действующих на газовый поток между входным и выходным сечениями такой камеры, равна нулю. Поэтому количество движения потока в камере, если не учитывать действия сплы трения, остается неизменным. Уравнение количества движения [c.512]

Основной причиной несколько большей эффективности сужающихся камер при дозвуковых скоростях является уменьшение разности скоростей потоков и снижение ударных потерь при смешении, так как процесс смешения происходит в ускоряющемся потоке. При этом, однако, следует учитывать, что увеличение выходной скорости W3 может привести к возрастанию потерь в диффузоре. [c.513]

При сверхкритическом отношении давлений в сопле (Xi l) эжектирующий газ в начальном участке камеры движется со сверхзвуковой скоростью. Чтобы на выходе из камеры получить Аз > 1, необходимо дозвуковой поток эжектируемого газа (Л,2<1) в процессе смешения также перевести в сверхзвуковой. Необходимые для этого условия можно качественно установить на основании рассмотренных в 4 гл. V закономерностей перехода через скорость звука под влиянием внешних воздействий яа газовый поток. [c.529]

Из общих уравнений процесса смешения потоков можно получить еще одну важную приближенную зависимость. Заменим в уравнении (10)полные импульсы потоков согласно (119) гл. V [c.545]

Формула (44) показывает, что в процессе смешения газовых потоков происходит осреднение полного давления по сечению, т. е. полное давление потока на выходе из цилиндрической смесительной камеры равно среднему по площади значению полного давления во входном сечении камеры. [c.546]

Поскольку процесс смешения в эжекторе сопровождается потерями на удар, то кинетическая энергия смеси газов Gi + G w j2 будет меньше начальной кинетической энергии струи G w j2, так что [c.553]

Величину т] можно считать условным коэффициентом полезного действия эжектора, оценивающим совершенство процесса смешения. Из последнего соотношения легко получить [c.553]

Все рассмотренные выше результаты получены в предположении, что потери трения в элементах эжектора пренебрежимо малы, и эффективность эжектора зависит только от ударных потерь, возникающих в процессе смешения. В действительности, помимо потерь при смешении, в элементах эжектора имеются дополнительные, вторичные потери, не связанные с самим существом процесса подмешивания дополнительной массы. Это в первую очередь гидравлические потери в соплах (потери полного давления газов до входа в камеру), потери на трение в смесительной камере и потери при торможении потока в диффузоре. [c.560]

Процесс смешения, будучи необратимым процессом, приводит к потере работоспособности. [c.185]

Обычно процесс смешения происходит без совершения полезной работы над внешним объектом, так что I = О (возможен, однако, случай, когда из-за [c.185]

Двигатели со сгоранием т о п л и в а о р и (п о ч т и) пост о-яТТн о м да в д е н и и (компрессорные диЭ л й). Создание такого двигателя связано именем Р. Дизеля (1898 г.). В цилиндре двигателя сжимается чистый воздух. В конце сжатия в цилиндр впрыскивается топливо, которое в процессе смешения с горячим воздухом воспламеняется и сгорает при onst. Для распыла топлива, подаваемого в цилиндр, используют воздух, сжатый в компрессоре до давления, в 1,2—2 раза превышающего давление в цилиндре (отсюда и произошло название компрессорные дизели ). [c.179]

Процесс смесеобразования, неразрывно связанный с аэродинамической картиной, существенно зависит от интенсивности крутки потока S, с ростом которой возрастает степень испарен-ности топлива, улучшаются качества распыла. Сильно закрученные потоки имеют S > 0,6. В этом случае в приосевой области воспламенителя появляется область обратных токов, в которой существует зона пониженных скоростей, благоприятствующая возгоранию. Рециркуляция приводит к появлению сдвиговых моментов, турбулизирующих поток, что интенсифицирует процесс смешения, а при работающем воспламенителе способствует энергомассопереносу в радиальном направлении, играющему важную роль в вопросе стабилизации пламени. [c.312]

Псевдоожиженный струйный слой или аэрофонтанирование в коническом сосуде. Один из методов обеспечения контакта жидкости с твердыми частицами — струйный слой — предложен в работе [525]. Как модификация псевдоожиженного слоя струйный слой представляет собой плотный слой, возбуждаемый центральной струей, которая бьет вверх, увлекая за собой частицы, тогда как частицы вблизи стенок сосуда движутся вниз. Беккер [41, 43] исследовал теплообмен и профили скорости в такой системе. Мадонна и Лама [512] составили уравнение баланса энергии, выражающее связь между падением давления и диаметром струи. Проблема создания струйных псевдоожиженных слоев для перемешивания твердых частиц анализируется в работе [496]. Процесс смешения при аэрофонтанировании в коническом сосуде с мешалкой или без нее рассматривается в работе [479]. Используемый в разд. 8.8 метод применим к струйному слою с низкой концентрацией частиц. [c.410]

Основным видом смешения в проведенных экспериментах было конвекционное смешение, которое происходило под влиянием языков выклинивания как оторочки в вытесняемую жидкость, так и вытесняющей воды в оторочку. Темп этого выклинивания определял интенсивность смешения взаиморастворимых жидких фаз. В проведенных экспериментах при вертикальном положении экспериментальной колонки (вытеснение шло снизу вверх) процесс смешения дополнительно несколько усиливался благодаря гравитационным силам, обусловленным некоторым различием удельных весов трансформаторного масла и керосина. [c.46]

С этой точки зрения большой интерес представляют результаты лабораторных исследований процесса смешения в пористой среде неполярных жидкостей (керосина с трансформаторным маслом) по характеру изменения физических свойств выходящих из этой среды в процессе фильтрации раетЕюров. [c.79]

Процесс смешения и теплообмена между в1.1соконапорной и низконапорной средами в произвольно взятой ячейке К, кроме последней, между сечениями Л7 - I -Д7 - 1 и М-М описывается сисгемой уравнений [c.111]

Описанная выше схема процесса смешения газов в эжекторе прп дозвуковых скоростях принципиально ничем не отличается от процесса смешения несжимаемых жидкостей в жидкостном эжекторе. Как будет показано ниже, даже ири больших докрити-ческих отношениях давлений не только качественные закономерности, но и многие количественные зависимости между параметрами газового эжектора практически не отличаются от соответствующих данных жидкостного эжектора. [c.497]

НО ниже, тесно связаны с режимом течения газов в сечении запирания. Таковы особенности протекания процесса смешения газов при сверхкритических отношениях давлений газов в эжектирую-шем сопле. Заметим, что под отношением давлений в сопле мы подразумеваем отношение полного давления эжектируюш его газа Pi к статическому давлению эжектируемого потока во входном сеченип смесительной камеры р2, которое зависит от полного давления Р2 и приведенной скорости %2- [c.501]

Величина АЕ представляет собой потери кинетической энер-гип, связанные с процессом смешения потоков. Эти потери аналогичны потерям энергии при ударе неупругих тел. Независимо от температуры, плотности и других параметров потоков потери, как показывает формула (2), тем больше, чем больше разность скоростей смешивающихся потоков. Отсюда можно сделать вывод, что при заданной скорости эжектпрующего газа п заданном относительном расходе эжектируемого газа G2/G1 (коэффициенте [c.502]

Полученных качественный вывод справедлив в тех случаях, когда изменение плотности газа в рассматриваемом участке процесса смешения незначительно, вследствие чего можно приближенно считать р = onst. Однако в некоторых случаях при смешении газов суш ественпо различной температуры, когда имеется большая неравномерность плотности по сечеппю, а также при сверхзвуковых скоростях в основном участке смешения, когда плотность заметно изменяется по длине камеры, возможны режимы работы эжектора, при которых статическое давление газа в процессе смешения не возрастает, а снижается. [c.504]

Течение газа в любом участке смесительной камеры описывается тремя уравнениями сохранения энергии, массы и количества движения. Если поток газа в выходном сечении камеры считать одномерным, т. е. полагать процесс выравнивания параметров смеси по сечению полностью закончившимся, то указанных трех уравнений достаточно для определения трех параметров потока в выходном сечении по заданным начальным параметрам газов на входе в камеру. Три параметра, как известно, полностью характеризуют состояние потока газа и позволяют найти любые другие его параметры. В частности, если это требуется, по величине полного давления смеси Ps можно определить потери в процессе смешения потоков. Таким образом, при составлении основных уравнений мы не вводим никаких условий о необратимости процессов, однако после решения уравнений приходим к результату, который свидетельствует о том, что в рассматриваемом процессе есть потери полного давления, т. е. рост энтропии. Аналогичное положение возникало при решении задачи о параметрах газа за скачком уилотнения, которые, кстати сказать, определялись по начальным параметрам потока теми же тремя уравнениями. [c.505]

На рис. 9.19 приведены результаты расчета предельных режимов звуковых эжекторов с различными начальными параметрами. Ниже каждой из кривых, показанных на графике, находится область, в которой предельный режим определяется сечением запирания, и звуковое течение на выходе из камеры не реализуется. При большем различии в температурах торможения скорость эжектирования лимитируется звуковым режимом в выходном сечении камеры. Чем больше отношение давлений газов pxjpi = Пд, тем большим должно быть различие температур, при котором возможен кризис течения на выходе из камеры. Отметим, что кризис течения на выходе из цилиндрической смесительной камеры возможен в ряде случаев и при равных температурах торможения газов, ес -ли в процессе смешения к газу подводится тепло или если в камере имеются значительные потери, связанные с трением [c.534]

Влияние вторичных потерь на реактивную тягу в полете более существенно, чем при работе на месте. Дело в том, что с увеличением скорости движения аппарата увеличиваются расход и скорость эжектируемого газа и соответственно возрастают потери на трение, примерно пропорциональные количеству движения GsWs- Поскольку ударные потери в процессе смешения при этом уменьшаются, то вторичные потери, связанные с трением, становятся преобладающими и в основном определяют совершенство процесса. Если без учета этих потерь выигрыш в тяге лишь снижается с ростом а, то при реальных значениях коэффициентов потерь уже при со = 0,2—0,3 выигрыш в тяге исчезает, а для больших значений скорости движения вместо прироста получится снижение тяги. [c.561]

Рассмотрим более подробно процесс смешения двух газообразных тел. Убедимся прежде всего, что количество теплоты, которое нужно подвести к смешивающимся телам для поддержания постоянной температуры, будет меньше количества теплоты, требуемого для обратимого перевода обоих тел из начального ссстояния в состояние, достигаемое ими при смешении. Осу- [c.186]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...