Оболочки весьма цилиндрические

В большинстве публикаций в качестве объекта рассматриваются замкнутые цилиндрические оболочки и панели. Менее исследованы пологие оболочки вращения, среди которых преобладают сферические. Вопросы ползучести и устойчивости пологих открытых и подкрепленных в вершине оболочек вращения по сути не изучены, хотя такие оболочки весьма распространены в конструкциях, работающих в условиях ползучести. [c.3]

Для удобства и ускорения расчета в табл. 53 и на рис. 190 даны значения коэффициентов Аг. Следует отметить, что указанная форма записи краевых деформаций цилиндрической оболочки весьма удобна и используется в целом ряде расчетов. [c.406]

Рассмотрение устойчивости тонкостенных конструкций с позиций статистического подхода, когда принимается во внимание влияние случайных возмущений различного характера, имеет большое практическое значение. Установлено, например, что критические усилия осевого сжатия цилиндрических оболочек весьма чувствительны к малым искривлениям срединной поверхности, эксцентриситетам в приложении внешних нагрузок и другим возмущающим факторам [24]. Опыты обнаруживают значительный разброс критических напряжений, который нельзя объяснить, исходя лишь из детерминированного подхода ( 7.3) [c.162]

Оболочка, имеющая форму эллипсоида вращения. Такая оболочка весьма часто применяется для торцов цилиндрических котлов. При этом, как показано на рис. 219, используется половина эллипсоида. Для эллипса с полуосями а а Ь главные радиусы кривизны будут выражаться формулами [c.486]

Весьма широкую тему для исследований представляет определение спектра частот и принадлежащих им собственных форм колебаний. Оно является вспомогательной задачей при динамических расчетах как вынужденных колебаний, так и других квазистационарных процессов. За исключением свободно опертых пологих оболочек и цилиндрических панелей, любая задача из этой области содержит и сегодня достаточно трудностей для ее решения. [c.248]

Рассмотрим, например, шпиндель современного крупного токарного станка. Это весьма сложная деталь изготавливается на металлорежущих станках из заготовки, представляющей собой цилиндрическую трубу. Надежность этой детали оценивают на стадии эскизного проектирования по расчетной схеме стержня постоянного сечения. Окончательный расчет шпинделя на безотказность обычно осуществляют по более сложной расчетной схеме стержня, сечение которого изменяется ступенями. Переход к такой расчетной схеме позволяет выявить избыточные объемы материала, практически не влияющие на безотказность конструкции при заданных внешних воздействиях. Удаление лишнего материала дает возможность уменьшить материалоемкость конструкции, снизить за счет этого продажную цену изделия, повышая тем самым его конкурентоспособность на рынке. Дальнейшее усложнение расчетной схемы шпинделя можно осуществить, представляя его в виде цилиндрической оболочки переменной толщины. [c.16]

Цилиндрическая оболочка, будучи системой с несимметричной диаграммой и неустойчивой точкой бифуркации, проявляет острую чувствительность к несовершенствам (см. разделы 6.4 и 7.4) даже весьма небольшие начальные искривления поверхности с выпуклостью, направленной к центру кривизны, приводят к заметному падению верхней критической нагрузки. Диаграмма сила — перемещение неидеальной оболочки имеет вид кривой 2 на рис. 18.78, в. [c.419]

В рассматриваемом случае покрытие в направлениях продольного и поперечного пролетов имеет существенно различающиеся геометрические параметры. В направлении большего пролета оно имеет складчатую поверхность, вписанную в весьма пологую оболочку положительной кривизны. В местах сопряжения цилиндрических панелей имеют место углы перелома поверхности. Ребра большого пролета выполнены прямолинейными в пределах ширины панелей с углами перелома в местах их сопряжения. В направлении меньшего пролета поверхность оболочки, выполненная сопряженными цилиндрическими панелями, подкреплена криволинейными ребрами. [c.276]

При изучении распределения напрян<ений в зоне сопряжения цилиндрических оболочек, а также при изыскании оптимальной формы подкрепления профилированных патрубков корпусов и сосудов весьма эффективным оказывается испытание объемных моделей методом фотоупругости с применением замораживания . В работе [2] для анализа распределения напряжений в наиболее характерных сечениях из модели вырезали тонкие пластинки-сре- [c.137]

При расчете на общую устойчивость замкнутые цилиндрические и конические гофрированные отсеки рассматривают как конструктивно-ортотропные оболочки. Задача выбора профиля гофра состоит в том, чтобы обеспечить высокие местные критические напряжения плоских и скругленных элементов гофра. Гофрированные панели, применяемые в качестве обшивки и имеющие по краям силовые элементы, рассчитывают как конструктивно-анизотропные пластины или пологие оболочки. При ориентировке гофров вдоль действия сжимающей нагрузки удается получить весьма высокие критические напряжения. Относительные критические напряжения можно повысить до значения 0, /0 = 0,7. .. 0,8. Для отсеков, нагруженных преимущественно осевым сжатием, конструкция с продольным направлением гофров является одной из наиболее эффективных в весовом отношении. [c.317]

Таким образом, здесь цилиндрическая оболочка использована как эталон, и надо заметить, что в этом отношении она очень удобна. Дело в том, что несмотря на относительную простоту своей геометрии, цилиндрическая оболочка является объектом, для которого возможности применения различных приближенных методов расчета переплетаются весьма сложным образом. [c.332]

И (6.31ж) ДЛЯ ПОЛОГИХ круговых цилиндрических оболочек и используемых для удовлетворения краевых условий, которые обсуждались вместе с уравнением (6.34), вполне достаточно для задач весьма произвольного вида круговых цилиндрических оболочек. Относительная величина членов, входящих в уравнение (6.36), но отсутствующих в уравнении (6.34), по. сравнению с членами, общими для двух уравнений, будет обсуждаться ниже в 7.1 (см. рис. 7.2). [c.472]

Нередко для обеспечения жесткости и устойчивости цилиндрических оболочек их подкрепляют достаточно часто стоящими поперечными ребрами (рис. 3.1, а). Расчет подобных оболочек — задача весьма громоздкая, если подходить к ней путем точного удовлетворения условий, имеющих место вдоль линий соединения ребер с обшивкой. Во многих случаях этим сложным путем не пользуются, прибегая к упрощенному способу, суть которого в том, что жесткости каждого ребра на изгиб и на растяжение [c.165]

Поскольку для длинных и весьма длинных цилиндрических оболочек безмоментная теория неприменима, возникает необходимость построения такой теории этих оболочек, которая занимала бы промежуточное место между безмоментной и общей теорией, исходящей из уравнения (3.13). Причем, как ясно из вышеизложенного, первым шагом при разработке подобной промежуточной теории должно явиться пренебрежение моментами Mj, Н (а следовательно, и усилием Тщ) в уравнениях равновесия элемента оболочки. [c.180]

Другим весьма важным примером повседневного применения цилиндрических сосудов являются сосуды для кислорода, водорода, аммиака и тому подобных газов. С целью хранения возможно большей массы газа, в них применяется очень высокое давление от 100 до 120 кг/ ж . Эти цилиндры изготовляются с весьма большой тщательностью из материалов высшего качества, имея в виду серьезные последствия, могущие возникнуть, если будет иметь место разрушение оболочки. В большинстве случаев они имеют один полусферический конец, цилиндрическую часть [c.262]

Полагая, что длина цилиндрической оболочки в осевом направлении весьма велика, принимаем постоянные С3 и С, в решении (с ) равными нулю, а по- [c.546]

Соображения предыдущего параграфа приводят нас к выводу, что применение общей теории изгиба цилиндрической оболочки, даже и в простейших случаях, сопряжено с весьма сложными вычислениями. Чтобы сделать теорию применимой к решению практических задач, необходимо внести в нее дальнейшие упрощения. При изложении мембранной теории цилиндрической оболочки было установлено, что эта теория дает удовлетворительные результаты для участков оболочки, находящихся на значительном расстоянии от торцов, но что она не в состоянии удовлетворить всем граничным условиям на торцах. Представляется поэтому логичным принять указываемое мембранной теорией решение как первое приближение, к более же точной теории изгиба обратиться лишь, для выполнения граничных условий. [c.572]

Полный анализ динамического упругопластического выпучивания цилиндрической оболочки сложен, и для получения результатов в замкнутом виде или численного решения использовали определенные упрощения. И1 следуя пластическое поведение оболочек средней толщины [1], принимали билинейную аппроксимацию зависимости между напряжениями- и деформациями при малом модуле упрочнения. При таких допущениях выпучивание оболочки происходит лишь после того,, как мембранные напряжения оказываются далеко в пластической области. Для весьма тонких оболочек [5, 6] упругий анализ динамического выпучивания справедлив, если ни в одной точке оболочки напряжения не достигают предела текучести в процессе выпучивания такое ограничение справедливо при больших значениях отношения радиуса к толщине. [c.187]

Для тонких ортотропных весьма пологих оболочек из материала с линейной наследственностью система уравнений с учетом геометрической нелинейности была получена в работах [69, 72]. Применением преобразования Лапласа по времени система из двух уравнений относительно функции напряжений и прогибов приводится к компактному виду. Для квадратной свободно опертой цилиндрической панели при дей- [c.272]

Согласно ГОСТ 340-53 перечисленные конструкции кабелей (т. е. кабели с поясной изоляцией, если иметь в виду только многожильные выполнения), а также некоторые другие конструкций применяют на рабочие напряжения 1 3 6 и 10 ке. Для более высоких напряжений кабели с поясной изоляцией не применяют. Для напряжений 20 и 35 кв стандартом предусмотрена разработанная лауреатом Сталинской премии проф. С. М. Брагиным и С. А. Яковлевым конструк-цря кабеля с отдельно освинцованными фазами здесь каждая фаза поверх фазной изоляции после пропитки покрывается свинцовой оболочкой, после чего три освинцованные фазы скручиваются вместе, и затем на кабель налагается общая броня. Свинцовые оболочки трех фаз электрически соединены друг с другом и заземлены. Таким образом, в кабеле с отдельно освинцованными фазами имеется только фазная изоляция, но нет общей поясной изоляции. Электрическое поле в изоляции между цилиндрическими поверхностями жил и свинцовых оболочек получается более равномерным по сравнению с весьма неправильной картиной электрического поля между жилами и общей свинцовой оболочкой в трехжильном кабеле с поясной изоляцией поэтому изоляция в кабеле с отдельно освинцованными фазами лучше приспособлена для работы при более высоких напряжениях, чем изоляции в кабеле с общей свинцовой оболочкой по рис. 79 и 80. На рис. 82 представлена конструкция трехжильного кабеля с отдельно освинцованными жилами и ленточной броней — сокращенное обозначение ОСБ. Такие же кабели, но с броней из стальных проволок (аналогично броне кабеля СК) получают обозначение ОСК. [c.227]

Первая попытка разрешить возникшие противоречия принадлежит Доннелу [15]. Им было высказано предположение, что цилиндрическая оболочка весьма чувствительна к случайным несовершенствам формы и к непредвиденным отклонениям от идеальных (предполагаемых) условий нагружения. Кроме того, Доннелом было отмечено влияние на величину предельных [c.1065]

Из оболочек двоякой кривизны при одинаковой стреле подъема и одинаковой перекрываемой площади купол обладает минимальной поверхностью. Фор5лы сетчатых куполов весьма разнообразны, например конические, эллиптические, однако чаще всего их назначают сферическими. Между собой сферические купола отличаются очертанием плана и стрелой подъема. На рис. XII. 5 отражены основные формы сферических куполов. Кроме ровной поверхности купольные покрытия могут иметь внд различных четко выраженных многогранников или складчатых конструкции (рис. ХП.5,г, е). Сочлененный купол образуется несколькими секторами, вырезанными из оболочки с цилиндрической поверхностью (рис. Х11.5,б). Обычно опорное кольцо купола -горизонтально, ио для него возможно и наклонное положение (рис. ХП.б.е), о чем следует помнить при создании архитектурного образа сооружения. [c.141]

Первые шаги в области нелинейной устойчивости были весьма мпогообеш.аюш,ими. В частности, для цилиндрической и сферической оболочек нияшяя критическая нагрузка при первых же расчетах оказалась близко совпадающей с теми значениями предельных нагрузок, которые определяются из опыта. Это вначале дало повод думать, что в реальных условиях начальные несовершенства и случайные возмущения таковы, что переход к новым найденным формам равновесия практически реализуется уя е тогда, когда нагрузка достигает нижнего критического значения. [c.144]

Как известно, при использовании теории приопособляемости фактическая деформация (предшествующая ириспособляемосги или возникшая в результате нарушения соответствующих предельных условий) в ходе решения остается неопределенной. Данная проблема в целом связана с исследованием кинетики напряженно-деформированного состояния, однако при ее решении предварительный анализ приспособляемости (с целью определения условий возникновения одного из видов пластической деформации) может оказаться весьма полезным. Такой подход, основанный на сочетании различных методов исследования, был применен, в частности, при изучении необратимого формоизменения цилиндрической оболочки (кристаллизатора), возникаю- [c.246]

Герметичная цилиндрическая защитная оболочка реакторнопарогенераторного цеха имеет квадратную обстройку (поз. 2 на рис. 6.2), которая, с одной стороны, использует пространство, освобождающееся после завершения работы крана. На обстройке, в частности, располагается вентиляционная труба блока (поз. 2 на рис. 6.1 и поз. 6 на рис. 6.2). Единый для всей АЭС корпус спецводоочистки имеет свою вентиляционную трубу. Весьма важно сооружение дизель-генераторной станции для каждого блока (поз. 4 на рис. 6.1), причем в самостоятельных противопожарных ячейках каждой из них располагаются три отдельных дизельгенератора — по числу каналов системы безопасности. [c.57]

Применение устойчивых численных методов решения этих систем на ЭВМ позволяет применять в расчетных схемах весьма большое число элементов. Имеется возможность с высокой точностью аппроксимировать элементы переменной толщины набором однотипных базисных элементов постоянной или линейно-переменной толиданы, например тороидальные и эллиптические оболочки могут быть представлены набором конических и цилиндрических оболочек и кольцевых пластин. Такой подход соответствует варианту метода конечных элементов, в котором в качестве функций для перемещений конечных элементов используются вместо полиномов известные аналитические решения теории оболочек и пластин, что позволяет выбирать более крупные элементы и снижает погрешность расчета конструкции. [c.46]

Основными несущими деталями барабанов сепараторов являются корпус ротора 4, крышка 2, поршень 5, основание ротора 1, большое затяжное кольцо 5 (см. рис. 6.1). Корпус ротора представляет собой последовательно соединенные концентрические круговые цилиндрические оболочки постоянной и переменной толщин. Цилиндры могут быть короткими, средней длины с соотношением диаметра к толщине 10—20. Между собой цилиндры сопрягаются коническими переходами или непосредственно соединяются друг с другом, образуя ступенчатое изменение толщины с различными радиусами перехода. В корпусе ротора находится зона разгрузки в виде разгрузочных окон сложной формы или отверстия под соплодержатели (обычно по 6—12 штук). Конструктивные формы и размеры окон и отверстий под соплодержатели в сепараторостроении весьма разнообразны. Некоторые из применяемых форм показаны на рис. 6.3. Внизу корпус барабана заканчивается днищем, вверху — фланцем. Крышка относится к съемным элементам корпуса и соединяется с ним при помощи [c.120]

Если ввести коэффициент х = MyjMy и построить его зависимость в функции от а (при различных ), то получим, что х снижается с ростом а весьма быстро. Действительно при = 10 и при k = 2 коэффициент х = 0,214 (см. рис. 68). Если рассмотреть эллиптическую цилиндрическую оболочку, размеры которой близки к размерам эллиптического сечения спиральной камеры турбины Красноярской ГЭС, то коэффициент ос = 45,5 и момент Му = 0,06Л1ул- Из примера видно, что учет геометрической нелинейности весьма существенно меняет распределение напряжений в оболочке. [c.149]

В практических расчетах элементов конструкций на прочность и устойчивость широко применяются так называемые прикладные теории оболочек. При их создании обычно принимают дополнительные упрощения, которые позволяют получить простые аналитические решения задач. Однако эти теории могут быть использованы для расчета только определенного класса конструкций. Например, рассмотренная в этой главе теория краевого эффекта применяется для определения напряжений лишь на узких участках оболочек, близких к цилиндрическим. Теория пологих оболочек используется при расчете элементов, геометрия которых мало отличается от плоских пластин. С помощью полубезмомент-ной теории удается получить простые формулы для расчета тонкостенного цилиндра, когда изменяемость деформированного состояния по окружности существенно выше, чем вдоль образующей. Теория мягких оболочек применяется при расчете конструкций весьма малой толщины, в тех случаях когда можно не учитывать изгибающие моменты. [c.146]

Энергетический путь исследования устойчивости оболочек бывает весьма полезен как для получения приближенных решений, такидля вывода системы разрешающих уравнений и формулировки граничных и стыковочных условий в сложных задачах, например в задачах устойчивости многослойных анизотропных оболочек. Сейчас без подробных промежуточных выкладок приведем основные соотношения, необходимые для исследования устойчивости изотропной цилиндрической оболочки при сформулированных в начале параграфа допущениях. [c.225]

Пологие сферические панели (рис. 24.5), как и круговая цилиндрическая оболочка, являются весьма удобной моделью для исследования особенностей нелинейного поведения оболочек. Им посвящена обширная литература. На рис. 24.6 кривой С4 показано верхнее критическое давление, отнесенное к критическому давлению сферической оболочки того же радиуса, полученное Вейничке [24.18] для жестко защемленной по краям панели. Причудливая форма кривой объясняется сложной зависимостью характера волнообразования от геометрии панели. При малых зна - [c.297]

Как и следовало ожидать, косая перекрестная намотка весьма незначительно повьш1ает критическое усилие цилиндрической оболочки. Это объясняется тем [72], что наиболее оптимальное соотношение модулей упругости в осевом и кольцевом направлениях и модуля сдвига, которое должно было бы привести к существенному увеличению критического усилия, сопровождается возрастанием степени свободы, выражающимся в возможности появления косых форм потери устойчивости, что снижает критическое усилие. [c.220]

Наиболее известным примером первого подхода является КЭ цилиндрической оболочки Кантина-Клафа 5l], который получил весьма широкое распространение []4I,42,48,60,6f]. Здесь за основу берется аппроксимеция (2.1, 2.2) с явным добавлением жестких смещений в виде (0.9). В результате, пробные функции для перемещений представляются следующим образом [c.42]

В разд. 8.2 рассмотрено взаимодействие жестких штампов с тонкой круговой цилиндрической оболочкой по дугам окружности поперечного сечения. Дается подробное решение названной задачи от вывода исходного интегрального уравнения до численного расчета. Так как путь решения данной задачи является характерным для всех других контактных задач, следует на нем остановиться. На основе результатов гл. 6 записывается изгнбная поперечная деформация срединной поверхности оболочки в некоторой точке дуги окружности поперечного сечения от единичной сосредоточенной силы, приложенной в некоторой другой точке той же окружности. Иными словами, строится функция влияния, которая выполняет роль функции Грина при записи интегрального представления для из-гибиой деформации от произвольной нормальной погонной нагрузки, приложенной по дуге окружности поперечного сечения. П-ри записи такого представления существенную роль играет то, что главнаи часть функции Грина (логарифмическое ядро) записывается в явном замкнутом виде, остальная регулярная часть (регулярное ядро) записана в виде тригонометрического ряда. Сходимость такого ряда весьма хорошая (как 1/п при больших п), она исследована в гл. 6. Найденная нагибная деформация оболочки приравнивается разнице между исходной кривизной оболочки на линии контакта и кривизной основания штампа, которая предполагается несколько меньшей, чем кривизна оболочки. Так получается исходное интегральное уравнение с логарифмическим разностным ядром вида а — ар [c.319]

Во многих случаях удовлетворение двух мембранных и двух изгйбных условий будет достаточно для практических целей, например для свободно опертых или защемленных краев, тогда как в других случаях, например при незакрепленных краях, гипотеза Кирхгофа — Лява для случая совместного действия. поперечных сил и крутящих моментов может быть использована для удовлетворения по крайней мере интегральных краевых условий с большим числом таких же, как и в случае плоских пластин, ограничений и приближений, которые уже обсуждались в 4.5 и 5.5. Удовлетворение интегральных краевых условий, т. е. условий, налагаемых на равнодействующие силы или моменты, а также перемещения одной поверхности, "такой, как срединная, было бы достаточно для задач, ограничивающихся тем, что было определено понятием тонкие оболочки, но если скажется необходимым удовлетворить в каждой точке поперечных сечений более полные условия, то в большей части задач для оболочек можно применить, достигая весьма высокую точность, вспомогательные методы и решения, которые обсуждались в связи с плоскими плайтинами. Более детальное обсуждение и примеры применения всего сказанного к цилиндрическим оболочкам будет дано в главе 7. [c.443]

С другой стороны, при исследовании выпучивания реальных цилиндрических оболочек необходимо принимать во внимание то обстоятельство, что все конструкции, независимо -от того, на сколько тщательно они изготавливаются, имеют дефекты настолькр большие, что они не только способствуют возникновению выпучивания,, но оказывают влияние на величину критической нагрузки и сам процесс выпучивания в дальнейшем б/дет показано, что на некоторые типы нагрузок это влияние велико, на некоторые — весьма мало. [c.489]

Часть этой кривой для значений VRIh между О и 0,1 является достаточно точной, так как пиковые точки кривых, описывающих зависимость о/Осг от е/бсг (рис. 7.8), лежат на почти прямой линии, представляющей нагружение в упругой области цилиндрической оболочки идеальной формы без образования прогибов. Для точек, близко лежащих к этой линии, прогибы малы, позто-му вполне допустимо использовать здесь теорию сравнительно больших прогибов и, как можно видеть из рис. 6.10, а, представление решения в рамках этой теории с помощью четырех членов дает весьма точные результаты. Правая часть кривой потери устойчивости в упругой области, соответствующая UR/h> > 0,1, носит умозрительный характер, но достаточно точно отражает общую тенденцию рассмотренной зависимости. [c.508]

Расчет на устойчивость цилиндрических оболочек с начальными прогибами при внешнем давлении. В изл женных ниже расчетах, которые были выполнены автором ) в 1956 и 1958 гг., рас-сматривалбя только случай а = 1, так как для этого случая имеются результаты экспериментов и он наиболее широко встречается на практике. Поскольку используемый здесь метод совпадал с тем, который применялся при исследовании случая потери устойчивости при осевом сжатии и который весьма подробно бьш описан в 7.2 (см. уравнения (7.5а), (7.56), (7.6а)-(7.6к), (7.7а)-(7.7е) ), то нет необходимости вдав аться здесь во все его подробности. [c.519]

На рис. 3.2 отражены результаты расчета Ы хх при Ыуу° = 0 и Ы уу при Ыхх° = 0 для однослойной (М=1) цилиндрической оболочки ( 1=0,5 см, Я = 25 см, =100 см) из боропластика Лип — = 2,08-105 МПа, Л 2222 = 7,76-105, Лп22 = 2,2Ы05, Л,212 = 3,74-Ю , Л232з = 2,52-105. Зависимости Л х (ф) и N yy потеря устойчивости рассматриваемой спирально армированной под углом ф 1Л 26° оболочки может происходить по одной из двух указанных форм. Функция М уу((р) имеет максимум при ф 1 88° при этом (Г, / у) = (1, 2). [c.123]

Преимущество передачи нагрузки свода в основном на криволинейные кромки заключается в том, что опоры имеют в этом случае вид арок и могут быть сделаны достаточно прочными, даже не являясь сплошными стенами. Кроме того, оказывается, что расстояния между такими опорами могут быть приняты весьма большими, в несколько раз превышая расстояние между прямолинейными кромками свода. Все это способствует возможности перекрытия больших пространств рядом примыкающих друг к другу цилиндрических оболочек, при минимальной загромож-денности помещения опорами. [c.153]

Из всего многообразия форм оболочек здесь будет рассмотрена шростейшая и наиболее распространенная в технике — цилиндрическая. Такой выбор определяется двумя причинами наибольшей иллюстративностью применяемых методов исследования и возможностью сравнения с экспериментальными результатами. С общей теорией оболочек, представляющей самостоятельный и весьма сложный раздел механики деформируемого твердого тела, читатель может познакомиться по обширной учебной и монографической литературе (см., например, [5, 34, 37]). [c.158]

Итак, переход от классической модели деформирования слоистых тонкостенных пластин к той или иной корректной уточненной модели сопровождается увеличением не только порядка системы дифференциальных уравнений, но и спектрального радиуса матрицы ее коэффициентов и, как следствие, появлением быстропеременных решений, имеющих ярко выраженный характер погранслоев и описывающих краевые эффекты напряженного состояния, связанные с учетом поперечных сдвигов и обжатия нормали. Такая ситуация характерна не только для балок или для длинных прямоугольных пластинок, изгибающихся по цилиндрической поверхности, но, как будет показано ниже, и для элементов конструкций других геометрических форм — цилиндрических панелей, оболочек вращения и др. Отметим, что стандратные методы их решения, которые согласно известной (см, [283 ]) классификации делятся на три основные группы (методы пристрелки, конечно-разностные методы, вариационные методы, метод колло-каций и др.), на этом классе задач малоэффективны. Так, группа методов пристрелки, включающая в себя, в частности, широко используемый и весьма эффективный в задачах классической теории оболочек метод дискретной ортого-нализации С.К. Годунова [97 ], на классе задач уточненной теории оболочек оказывается практически непригодной. Методами этой группы интегрирование краевой задачи сводится к интегрированию ряда задач Коши, формулируемых для той же системы уравнений. Для эллиптических дифференциальных уравнений теории оболочек такие задачи некорректны (см., например, [1]), что при их пошаговом интегрировании проявляется в форме неустойчивости вычислительного [c.109]

Переходя к обзору результатов исследований поведения многосвязных оболочек, остановимся прежде всего на работах, посвященных изучению влияния трещин различного типа на напряженно-деформированное состояние цилиндрических труб. Димарогонас [78] рассмотрел задачу об устойчивости длинной трубы (кольца), находящейся под действием внешнего давления. Считалось, что труба имеет продольную щель с глубиной,, не пр-ёвышающей толщину стенки. В работе получено трансцендентное уравнение для критического давления, решение которого представлено в функции от глубины трещины. Автором получены также формы потери устойчивости трубы с внутренними и наружными трещинами. На основе проведенной работы делается вывод о том, что трещины приводят к значительному понижению устойчивости труб. Следует отметить, что сегодня весьма актуальной является пробл ема влияния трещин на динамические параметры элементов несущих конструкций. Исследованию такой задачи посвящена работа Дитриха [79]. В ней приведены результаты исследования изменения собственных частот и форм колебаний труб при появлении различных трещин в сварных щвах. Теоретический анализ выполнен с помощью метода конечных элементов. В работе приведены полученные с помощью ЭВМ графики изменения частот восьми низших тонов изгибных колебаний трубы в зависимости от длины трещины. Соответствующие этим частотам формы колебаний представ- лены в трехмерной форме. [c.301]

В задаче о ползучести при продольном сжатии цилиндрической оболочки попытка ввести в расчет, кроме симметричного началыхого прогиба, еще иБесимметричный была сделана в 263]. Решение здесь весьма приближенное (трехслойная модель, не учитываются упругие деформации и геометрическая нелинейность, а также-сдвиги и крутящие моменты), но результат тем не менее весьма интересен. Введение весьма малого начального несимметричного прогиба уменьшает критическое время вдвое. Главный вывод, что процесс ползучести оболочки неустойчив по отношению к малым возмущениям некоторого типа, здесь не сделан, но, с нашей точки зрения, вполне очевиден. В более поздних работах Хоффа [241—243], где рассматривается та же задача, этому важному результату внимания не уделяется, за исключением краткой конста-тациТн в обзоре [242] . [c.289]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...