Линия контакта

При соединении деталей штифтами (рис. 374) отверстие под штифт сверлится после запрессовки втулки в отверстие крышки. При вычерчивании такого соединения ось отверстия для штифта должна совпадать с линией контакта соединяемых деталей. [c.207]

Коэффициент торцового перекрытия и изменение нагрузки по профилю зуба. При вращении колес (см. рис. 8.4) линия контакта зубьев перемещается в поле зацепления (рис. 8.5,а), у которого одна сторона равна длине активной линии зацепления g , [c.100]

За расчетную нагрузку принимают максимальное значение удельной нагрузки, распределенной по линии контакта зубьев [c.108]

На боковой поверхности косого зуба линия контакта располагается под некоторым углом к (рис. 8.27, а). Угол X увеличивается с увеличением 3. По линии контакта нагрузка распределяется неравномерно. Ее максимум на средней линии зуба, так как при зацеплении серединами зубья обладают максимальной суммарной жесткостью. [c.126]

При движении зуба в плоскости зацепления линия контакта перемещается в направлении от / к <3 (рис. 8.27, б). При этом опасным для прочности может оказаться положение I, в котором у зуба отламывается угол. Трещина усталости образуется у корня зуба в месте концентрации напряжений и затем распространяется под некоторым углом р,. Вероятность косого излома отражается на прочности зубьев по напряжениям изгиба, а концентрация нагрузки q — на прочности по контактным напряжениям. [c.126]

Здесь силы, распределенные по линиям контакта, условно сосредоточены в полюсе зацепления. Для ясности изображения зацепление раздвинуто. [c.179]

Повышенный износ и заедание червячных передач связаны с большими скоростями скольжения и неблагоприятным направлением скольжения относительно линии контакта. [c.180]

Повышение нагрузочной способности глобоидных передач объясняется одновременным зацеплением большого числа зубьев и благоприятным расположением линий контакта. [c.186]

В глобоидном зацеплении линии контакта располагаются почти перпендикулярно к направлению скоростей скольжения (рис. 9.11), что способствует образованию непрерывной масляной пленки на трущихся поверхностях (см. рис. 9.8 и 9.9). Благоприятные условия смазки способствуют устранению заедания и позволяют повысить значение контактных напряжений. Изготовление червячных передач с глобоидным червяком значительно сложнее, чем с цилиндрическим. При сборке необходимо обеспечить точное осевое положение не только колеса, но и червяка. Передачи очень чувствительны к износу подшипников и деформациям. Эти недостатки ограничивают применение глобоидных передач. [c.186]

Длина линии контакта [c.129]

В радиальных шариковых подшипниках гироскопические моменты возникают при наклоне линий контакта в результате приложения осевых сил, а также при перекосах подшипника. Вследствие незначительности углов Р гироскопические моменты невелики. [c.492]

Под действием центробежных сил может сместиться и сепаратор (вид б). И в том, и другом случае вследствие отклонения линий контакта ОК от нормалей правильное качение роликов нарущается и трение в подшипнике резко возрастает. [c.503]

В результате правильное качение шариков нарушается, линии контакта отклоняются от нормали и трение возрастает. [c.505]

Сжатие цилиндров. Два цилиндра, соприкасающиеся по образующей (рис. 154), испытывают взаимное давление по всей длине линии контакта. При равномерно распределенной нагрузке д площадка касания имеет вид узкого прямоугольника, ширина которого [c.221]

Прямозубые передачи. Зуб рассматривается как консольная балка с нагрузкой, распределенной по линии контакта. При работе линия контакта перемещается по высоте зуба и меняется плечо силы. [c.168]

П2 — предельные углы давления па линии контакта, рад. [c.206]

Коэффициент, учитывающий длину условной линии контакта по высоте зуба. [c.206]

Характерными особенностями работы червячных передач по сравнению с зубчатыми являются большие скорости скольжения и неблагоприятное направление скольжения относительно линии контакта. [c.233]

Если у цилиндрических поверхностей скольжение происходит вдоль линии контакта, масляный слой в контактной зоне образоваться не может, [c.233]

В сферических двухрядных шарикоподшипниках с учетом некоторой неравномерности распределения сил между рядами силу на наиболее нагруженный [парик оценивают = (2 os а), где а - угол наклона линии контакта, z - число шариков в обоих рядах. [c.348]

В высшей паре контакт звеньев может быть либо точечным, либо линейным. Силовое взаимодействие звеньев при точечном контакте выражается в виде сосредоточенной силы, при линейном — в виде нагрузки, распределенной по линии контакта. В последнем случае под силой взаимодействия понимают равнодействующую элементарных распределенных сил. [c.182]

В любом сечении вдоль линии контакта длиной Ь (перпендикулярно чертежу) распределение давления аналогично. Для приближенных расчетов среднее значение давления в этом случае [c.251]

Вследствие малой разницы между радиусами профилей зубьев контакт их лишь первоначально является точечным, а в дальнейшем по мере приработки становится линейным по высоте зуба. Под нагрузкой линия контакта превращается в площадку контакта, что повышает нагрузочную способность передачи по контактным напряжениям. При работе передачи площадка контакта [c.372]

Радиальная нагрузка приложенная к радиально-упорным подшипникам, из-за наклона контактных линий вызывает появление осевых составляющих сил Яа, направленных от вершины конуса (рис. 3.164). Значение этих сил зависит от типа подшипника (шариковый, роликовый), углов наклона контактных линий, значений радиальных нагрузок, а также от того, как отрегулированы подшипники. Из рис. 3.164 видно, что значение Яа. должно быть таким, чтобы равнодействующая Я была направлена по нормали к линии контакта, т. е. Яа=Яг tga. Однако эта зависимость справедлива, если подшипники собраны с большим зазором. В этом случае всю нагрузку воспринимает только один шарик (или два) или ролик. Условия работы подшипников при больших зазорах крайне неблагоприятны (см. 3.68). Обычно подшипники регулируют так, чтобы осевая игра при установившемся температурном режиме была близка к нулю. В этом случае при действии на подшипник радиальной силы под нагрузкой находится примерно половина тел качения и значение осевой составляющей силы Яа определяют по другим формулам для конических роликоподшипников [c.422]

Нагрузки Яг Яа, приложены в точке пересечения оси вала с нормалью к середине линии контакта наружного кольца и тела качения. Эта точка может быть определена графически или по расстоянию а от торца наружного кольца подшипника для роликоподшипников конических [c.422]

При условиях, принятых на плоской структурной схеме, необходимо предъявить повышенные требования к точности выполнения осей кинематических пар и С в стойке О и точного расположения элементов кинематической пары В относительно этих осей. В противном случае распределение нагрузки вдоль линии контакта в паре В будет неравномерным, что приведет к быстрому износу элементов этой кинематической пары. Для создания благоприятных условий контакта в кинематической паре В необходимо придать угловую подвижность (р с звену 2, заменив вращательную кинематическую пару С 5-го класса кинематической парой С 4-го класса (сферический шарнир с пальцем) (см. табл. 1.2). Этим устраняется связь, налагаемая кинематической парой С 5-го класса. Удаление этой связи позволяет понизить требования к точности изготовления элементов кинематических пар. [c.34]

Допускаемое напряжение [о] н для цилиндрических и конических передач с прямыми зубьями равно меньшему из допускаемых напряжений шестерни (а]н1 и колеса (а]н2-Для цилиндрических и конических передач с непрямьши зубьями в связи с расположением линии контакта под углом к полюсной линии допускаемые напряжения можно повысить до значения [c.14]

Зацепление здесь распространяется в направлении от точек 1 к точкам 2 (см. рис. 8.24). Расположение контактных линий в поле косозубого зацепления изображено на рис. 8.26, а, б (ср. с рис. 8.5 — прямозубое зацепление). При вращении колес линии контакта перемещаются в поле зацепления в направлении, показанном стрелкой. В рассматриваемый момент времени в зацеплении находится три пары зубьев 1,2 аЗ. При этом пара 2 зацепляется по всей длине зубьев, а пары 1 и 3 лишь частично. В следующий момент времени пара 3 выходит из зацепления и находится в положении 3. Однако в зацеплении eaie остались две пары 2 и Г. В отличие от прямозубого косозубое зацепление не имеет зоны однопарного зацепления. В прямозубом зацеплении нагрузка с двух зубьев на один или с одного на два передается мгновенно. Это явление сопровождается ударами и шумом. В косозубых передачах зубья нагружаются постепенно по мере захода их в поле зацепления, а в зацеплении всегда находипИя минимум две пары. Плавность косозубого зацепления значительно понижает шум и дополнительные динамические нагрузки. [c.125]

Из теории смазки (см. гл. 16) известно, что наиболее благоприятным условием для образования жидкостного трения является перпендикулярное направление скорости скольжения (рис. 9.8) к линии контакта (г))=90°). В этом случае смазка аатяги-пается под тело А. Между трущимися телами А и Б) образуется непрерывный масляный слой сухое трение металлов заменяется жидкостным. При направлении скорости скольжения вдоль линии контакта (il> 0) масляный слой в контактной зоне образоваться не может здесь будет сухое и полусухое трение. Чем меньше угол ijj, тем меньше возможность образования жидкостного трения. [c.180]

Упругое скольжение связано с упругими деформациями в зоне контакта. Элементарно это можно объяснить на примере цилиндрической передачи (см. рис. U.1). Если бы катки были абсолютно жесткими, то пс рвоначальный контакт по линии оставался бы таким и под нагрузкой. При этом окружные скорости по всей линии контакта равны и 1 кольжения не происходит. При упругих телах первоначальный контакт по линии переходит под нагрузкой в контакт по некоторой пло-П1,адке. Равенство окружных скоростей соблюдается только в точках, расположенных ira одной из линий этой площадки. Во всех других точках образуется скольжение. [c.216]

Здесь / —сила прижатия, нормальная к поверхности контакта Л—длнна линии контакта m — коэффициент, эависящий от формы тел качения (см. 141). [c.219]

На рис. 5.8 приведены схемы различны видов контакта, для которых приведенная кривизна определяетеэ следующим образом при касании цилиндра с плоскостью (рис. 5.8, а) ll(j=l/Ri при внешнем касании цилиндров, конусов и торов (рнс. 5.8, б...г) 1/р = = 1// 1 +1// 2 при внутреннем касании цилиндров, а также конусов (рис. 5.8, (3) 1/р= 1// -1// 2. Радиусы Ri и R2 измеряют по нормали к линии контакта. [c.89]

В еще более плотно упакованной конструкции (рис. 61, ж) ведущие элементы выполнены в виде призм, рабочие поверхности которых профилированы так, что линия контакта наклонена к радиусу под углом, меньши.м угла трения. Пружинное кольцо 1 поетоянно поворачивает призмы в положение защемления. В этой конструкции, использована практически вся окружность колеса несущая способность ее в десятки раз больше несущей способности исходной конструкции. [c.131]

Передачи Новикова обладают повышенной контактной несущей способностью по сравнению с эвольвентными в 1,5... 2 раза. Это вызвано, во-первых, касанием выпуклой поверхности по вогнутой и соответственно большой площадкой контакта и, во-вторых, повышенной удельной несущей способностью масляного клина между зубьями. Последнее связано с тем, что скорость качения направлена перпендикулярно к линии контакта и в несколько раз превышает таковую в эвольвентных rtepe-дачах. [c.203]

С ростом модуля pa iyT размеры опасного сечения зуба и длина линии контакта, поэтому существенно увеличиваются как изгибная, так и контактная прочность. [c.204]

Расчет передач Ноникоиа на контактную прочность недется на основе ())ормулы Герца дли сжатия цилиндрон. За расчетную длину принимается длина условной линии контакта по высоте зубьев, реализуемая после приработки зубьев, [c.206]

Приведенный радиус кривизн . зубьев в плоскости, пepнeндикyляpf oй линии контакта, [c.206]

Несущая способность перемещающихся одна по другой смазанных поверхно стей может быт11 значительно повышена, если обеспечить между ними хоти бы на начальной части контакта клинсзидный зазор в направлении скорости. Для цилиндрических поверхностей с линейным начальным касанием это соответствует условию, что скорость перпендикулярна линии контакта или имеет значительную слагающую, перпендикулярную к этой линии. При этом трение металлов без смазочног о материала заменяется жидкостны.м масло, затягиваемое в клиновой зазор, воспринимает частично или полностью действующую нагрузку. [c.233]

Рычагом можно назвать любое тело, поворачивающееся либо вокруг закрепленной оси, либо около линии контакта, образующейся при свободно.м онирании на другое тело. [c.92]

Неблаеоприятные условия смазки зацепления обусловлены направлением скорости вдоль линии контакта (близко к направлению скорости Ui). Наиболее благоприятным условием смазки, т. е. условием образования жидкостной смазки (см. 3.65), является перпендикулярное направление скорости Vs к линии контакта (рис. [c.383]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...