Пологие сферические панели

ПОЛОГИЕ СФЕРИЧЕСКИЕ ПАНЕЛИ 297 [c.297]

Пологие сферические панели [c.297]

Рис. 24.5, Пологая сферическая панель.

Рис. 24.6. Относительное критическое давление пологих сферических панелей

Рис. 24.7. Зависимость относительное давление относительный прогиб пологой сферической панели

Рис. 24.9. Относительная величина критической силы и числа волн пологой сферической панели.

На рис. 10.21 Приведена зависимость между безразмерной нагрузкой q = qb l Eh ) и безразмерной стрелой прогиба flh для пологой цилиндрической оболочки шириной Ь [4] при расчете по нелинейной теории. В случае цилиндрической панели k = b / Rh), сферической панели k = 2b l(Rh). Образование петли с максимальным и минимальным значениями нагрузки имеет место, начиная с k = = 25,3. Значение k = 0 относится к плоской пластине. [c.249]

Общее описание конструкций с легким заполнителем, представленное в разделе VII гл. 4, справедливо и для трехслойных оболочек, диапазон применения которых простирается от панелей фюзеляжа самолета, комовой пологой сферической переборки космического корабля Аполлон и элементов конструкций глубоководных аппаратов до строительных перекрытий и куполов. [c.246]

Даны расчеты многожильных и плоских пружин на изгиб, многослойных толстостенных цилиндров, конических панелей при воздействии нормального давления, конструктивно-ортотропных оболочек вращения, пологих сферических оболочек, прочности пластин двухрядных цепей, прочности и жесткости сильфонного компенсатора высокого давления и др. [c.2]

В большинстве публикаций в качестве объекта рассматриваются замкнутые цилиндрические оболочки и панели. Менее исследованы пологие оболочки вращения, среди которых преобладают сферические. Вопросы ползучести и устойчивости пологих открытых и подкрепленных в вершине оболочек вращения по сути не изучены, хотя такие оболочки весьма распространены в конструкциях, работающих в условиях ползучести. [c.3]

Сферическая пологая панель под действием сосредоточенной силы [c.299]

Задача об устойчивости сферических оболочек, находящихся под действием внешнего равномерно распределенного давления, является классической в теории устойчивости деформируемого тела. Однако большинство работ, посвященных этой проблеме, относятся к пологим панелям, характеризующимся небольшим изменением формы потери устойчивости. [c.155]

Во многих областях техники применяют сферические оболочки в виде сегментов, закрепленных по краю. Следует различать сегменты с большим углом охвата, стрела подъема Н которых сравнима с радиусом кривизны срединной поверхности Я (рис. 32), и пологие панели, для которых Н Я. Будем рассматривать устойчивость сегментов большого подъема. При потере устойчивости такого сегмента образуются сравнительно мелкие вмятины, и критические нагрузки для него будут теми же, что и для полной сферической оболочки. Поэтому будем определять критические нагрузки для полной сферической оболочки, на- [c.176]

Пологая сферическая панель. Равночерноо внешнее давление. Контур упруго заделан. Материалы оболочки и кольца одинаковы [3 [c.191]

Пологие сферические панели (рис. 24.5), как и круговая цилиндрическая оболочка, являются весьма удобной моделью для исследования особенностей нелинейного поведения оболочек. Им посвящена обширная литература. На рис. 24.6 кривой С4 показано верхнее критическое давление, отнесенное к критическому давлению сферической оболочки того же радиуса, полученное Вейничке [24.18] для жестко защемленной по краям панели. Причудливая форма кривой объясняется сложной зависимостью характера волнообразования от геометрии панели. При малых зна - [c.297]

В главе 5 рассмо>грен пример применения метода продолжения решения по параметру в задачах устойчивости и колебаний пластин и оболочек, имеющих неканоническую форму в плане, отклонение которой от канонической (прямоугольник, круг и тл.) определяется некоторым параметром. Задача рассмотрена на примере колебаний мембран параллелограм-мной или трапециевидной фо м. С помощью мембранной аналогии результаты обобщены на задачи колебаний и устойчивости плоских и пологих сферических панелей. В такого рода задачах часто применяется метод возА оцений. Поэтому проведено сравнение методов возмущениям продолжения реиюния по параметру. [c.6]

Изв но, что для ширнирноч>пертых пластин и пологих сферических панелей (однородных или трехслойных) существует мембранная аналогия, позволяющая свести задачи их собственных колебаний и некоторые задачи устойчивости к задаче о колебаниях мембран такш же формы в плане. [c.147]

Полученные в 5.3,5.4результаты могут быть иоюльзованы для подсчета собственных значений в задачах собственных колебаний и устойчивости параллелограммных и трапециевидных в плане однородных и трехслойных пластин и пологих сферических панелей, свободно опертых по контуру. Такую возможность дает мембранная аналогия, которая позволяет свести вышеназванные задачи к задаче о колебаниях мембраны и дает простые формулы пересчета. [c.165]

Мембранная аналогия в задачах о собственных колебаниях полигональных в плане пластин была, по-вцдимому, впервые использована в работах [395, 396]. Для трехслойных пластин и пологих сферических панелей она была обоснована и использована в статьях [82, 112]. Многочисленны результаты с помощью мембранной аналогии получены в работах [43, 335, 194, 451. [c.165]

Несколько задач о распределении напряжений в пологой сферической панели, ослабленной немалым эксцентричным круговым отверстием, приближенно решено в статьях [5.7, 5.8, 5.11]. В [5.7] предполагается, что сфера находится под действием равномерного внутреннего давления, а отверстие прикрыто крышкой, воспринимающей только поперечпую силу. Рассматриваются два случая закрепления внешнего контура панели свободное опирание и жесткое защемление. В работах [5.8, 5.11] рассматривается случай подкрепленного отверстия. Некоторые случаи концентрации напряжений в оболочках вращения изучаются в [5.10]. Напряжения в сферическом днище с круговым отверстием, в которое при помощи торообразного кольца заделывается цилиндрический патрубок, рассматриваются в статье [5.113]. [c.317]

Для частот собственных колебаний ш свободно опертых пологих трехслой-ных сферических панелей радиуса R на основании мембранной аналогии имеем (использованы обозначения работы [112]) [c.167]

Симметричное выпучивание пологой сферической оболочки под действием внешнего давления рассматривалось в большом числе работ. В случае линейного вязкоупругого материала решения имеются в работах [114, 200, 249, 278, 300], для упругоБязкопластического — в [307]. Прощелкивание цилиндрических панелей, сферических оболочек, арок, фермы Мизеса под действием внешней нагрузки в условиях ползучести обсуждается в работах [282, 168, 35, 267, 250, 253, 25, 26, 6]. [c.273]

Несколько лучше обстоит дело с устойчивостью пологих панелей, опирающихся на достаточно жесткие контуры. Устойчивость цилиндрических, конических и сферических панелей в нелинейной постановке рассматривалась А. С. Вольмиром (1956), Э. И. Григолюком (1956, 1960), О. И. Теребушко (1958), И. И. Воровичем и В. Ф. Зипаловой (1966). Наличие достаточно жесткого контура сильно сужает класс возможных форм потери устойчивости панели, поэтому невысокие приближения дают здесь обычно достаточно достоверный результат. Сходная ситуация может встретиться и при расчете подкрепленных оболочек. [c.345]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...