Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Оболочки Напряжения

Исследовав изгибные напряжения в балке-полоске, выделенной в тонкостенной цилиндрической оболочке, мы получили решение и для всей оболочки. Напряжения а/ в балке-полоске являются нагибными напряжениями в меридиональном направлении оболочки (в поперечных ее сечениях), а напряжения — изгибными напряжениями в широтном направлений (в продольных сечениях). Эпюры и показаны на рис. 481. Напряжениям соответствует изгибающий момент М, а напряжениям — момент М .  [c.483]

Опыты по исследованию зависимости между напряжениями и деформациями в материях показывают, что для данной материи относительные деформации одинаковы, когда напряжения одинаковы. В матерчатых оболочках напряжения определяются как силы, рассчитанные на единицу длины сечения.  [c.66]


При равномерном нагреве оболочек температурные напряжения возникают только за счет стеснения оболочки опорами. В классической постановке, когда опоры в исходном состоянии не препятствуют радиальному расширению оболочки, напряжения возникают только за счет ограничения продольных смеш,е-ний. Если оболочка не имеет возможности удлиняться, то в ней возникнут напряжения  [c.254]

ПОЛОГИЕ ОБОЛОЧКИ. НАПРЯЖЕННЫЕ СОСТОЯНИЯ  [c.137]

Необходимость ограничить t сверху очевидна и с физической точки зрения. При t 1 любая двумерная теория оболочек (в обычном понимании этого термина) становится совершенно не пригодной, так как тогда на рас-< тояниях, соизмеримых с толщиной оболочки, напряжения и перемещения будут претерпевать радикальные изменения (например, падать от максимума до нуля и т. п.).  [c.410]

Физически второе равенство (26.2.1) означает, что показатель изменяемости напряженно-деформированного состояния оболочки в направлении толщины оболочки принимается равным единице. Это совершенно естественно в трехмерной среде, образующей оболочку, напряжения а,з и а, должны на лицевых поверхностях принимать значения, предписанные им граничными условиями, а это значит, что в поперечном направлении на расстоянии, равном толщине оболочки, а,-з и сГд, вообще говоря, радикально изменят свои значения.  [c.411]

Статические гипотезы. При построении ряда вариантов теории оболочек кроме кинематических гипотез принимаются некоторые предположения, касающиеся значений или законов изменения по толщине оболочки напряжений Охг, Оуг и Огг- Такого рода предположения будем называть статическими гипотезами. С их помощью могут быть преодолены некоторые противоречия, присущие классической теории оболочек Кирхгофа—Лява [34, 40], а также построены различные уточненные варианты теории слоистых анизотропных оболочек [8].  [c.98]

Необходимо, однако, отметить, что должно быть определенное соответствие между степенью пологости перекрытия и перекрываемым пролетом. Чем больше пролет, тем (при прочих равных условиях) больше в оболочке напряжения и меньше запас устойчивости. Увеличением толщины оболочки бороться с этим, по существу, невозможно, так как вместе с толщиной растет и вес перекрытия, являющийся основной нагрузкой. Единственной, по-настоящему эффективной, мерой повышения прочности и устойчивости перекрытия (если не вводить дополнительные опоры или ребра) является уменьшение его пологости. Даже небольшое увеличение стрелы подъема перекрытия существенно изменяет кривизну оболочки, что благоприятно сказывается как на напряжениях, так и на устойчивости. Поэтому, признавая существующую практику использования пологих перекрытий в общем правильной, все же нужно отметить, что выбор степени пологости оболочки надлежит увязывать с размерами перекрываемого сооружения.  [c.76]


Однако во многих задачах (в частности, при расчете оболочек) напряженное состояние тела оказывается быстро изменяющимся, и тогда необходимо применять конечные элементы более высоких порядков. Следует соблюдать определенную осторожность, выбирая форму конечных элементов и положение узлов, с тем чтобы избежать обращения в нуль якобиана преобразования координат. Не вдаваясь в подробности, отметим, что такая опасность оказывается тем значительнее, чем выше порядок элементов. Наилучшим компромиссом является, по-видимому, использование элементов второго порядка. Если при этом избегать слишком искривленных конечных элементов и помещать промежуточные узлы приблизительно в серединах сторон, то корректное представление жесткостных характеристик тела будет гарантировано.  [c.388]

ТЕОРИЯ ТРАНСВЕРСАЛЬНО-ИЗОТРОПНЫХ ОБОЛОЧЕК, НАПРЯЖЕННОЕ СОСТОЯНИЕ КОТОРЫХ ОБУСЛОВЛЕНО ЗАДАННЫМ ТЕНЗОРОМ НЕСОВМЕСТНЫХ ДЕФОРМАЦИИ (ТЕНЗОРОМ ДИСТОРСИИ)  [c.184]

Для вывода разрешающих уравнений теории трансверсально-изотропных оболочек, напряженное состояние которых обусловлено заданным тензором дисторсии, может быть выбран один из путей, описанных ранее.  [c.187]

Сравнение с осесимметричным решением показывает, что НДС фланцев, стянутых малым числом болтов, является существенно трехмерным. По мере удаления от фланцевых колец высшие гармоники затухают и в районе перехода к цилиндрической оболочке напряженное состояние приближается к осесимметричному (в сечениях KL, MN). Скорость затухания высших гармоник разложения зависит также от толщины фланцевых колец, жесткости прокладки, соотношения внешних диаметров фланца и сосуда.  [c.207]

Для основных конструктивных элементов современного машиностроения, которые могут быть представлены моделями стержневых систем или моделями пластин, и оболочек, напряженно-деформированное состояние рассчитывается методами теорий упругости, пластичности и ползучести. Этим задачам посвящено большое количество монографий, справочников и журнальных статей [27], [42], [52], [65], [67], [68], [70], [71] и др.  [c.13]

Полный анализ динамического упругопластического выпучивания цилиндрической оболочки сложен, и для получения результатов в замкнутом виде или численного решения использовали определенные упрощения. И1 следуя пластическое поведение оболочек средней толщины [1], принимали билинейную аппроксимацию зависимости между напряжениями- и деформациями при малом модуле упрочнения. При таких допущениях выпучивание оболочки происходит лишь после того,, как мембранные напряжения оказываются далеко в пластической области. Для весьма тонких оболочек [5, 6] упругий анализ динамического выпучивания справедлив, если ни в одной точке оболочки напряжения не достигают предела текучести в процессе выпучивания такое ограничение справедливо при больших значениях отношения радиуса к толщине.  [c.187]

Основным элементом пневматической конструкции является оболочка, в которой заключен воздух. Избыточное давление воздуха должно быть таким, чтобы вызываемые им в материале оболочки напряжения растяжения под действием внешних нагрузок во всех случаях не снижались до нуля. Таким образом, оболочка пневматической конструкции является предварительно напряженной.  [c.257]

Защемленная оболочка. Прп защемлении края оболочки напряженное состояние, соответствующее граням гиперповерхности текучести (6.56) = — /г,  [c.197]

Рассмотрим сначала шарнирно опертую оболочку. Напряженное состояние определяется (6.74) и (6.76) примем, что оно соответствует ребру гиперповерхности текучести (6.72), образованному пересечением двух поверхностей  [c.207]

Для защемленной на краю оболочки напряженное состояние разделяется на две зоны в зоне О р р имеет место (6.74) и (6.76), а в зоне Рх < р < Ро соблюдаются (6.82) и (6.84). Примем, что напряженное состояние в зоне О р Р1 соответствует пересечению поверхностей (6.91), а в зоне Р1 р ро поверхностей  [c.208]

Скорости деформаций аппроксимируются линейными функциями. Вклад в энергию моментных составляющих, характеризующих градиент скорости деформаций в элементе, регулируется весовыми коэффициентами, что позволяет в рамках единой схемы исследовать динамику массивных тел, стержней и оболочек. Напряжения определяются подстановкой скоростей деформаций в уравнения состояния (3). В силу малости весовых коэффициентов связь между градиентами напряжений и скоростей деформаций предполагается линейно упругой. Пластические свойства материала учитываются при вычислении напряжений в центре конечного элемента. Напряжения по толщине элемента аппроксимируются кусочно-постоянной функцией, определяемой из уравнений состояния (3) исходя из линейного распределения скоростей деформаций вдоль нормали к срединной поверхности. Численная схема определения контактного давления и статически  [c.117]


В используемых на практике оболочках напряжения, а также перемещения, вызываемые локальными нагрузками, могут оказаться значительными и играть решающую роль при оценке прочности или жесткости той или иной конструкции.  [c.49]

Перейдем от напряжений к внутренним силовым факторам. При интегрировании по толщине оболочки напряжения Ог приводятся К нормальным усилиям и и изгибающим моментам Мх и  [c.311]

В местах сопряжения оболочки с другими элементами или в местах скачкообразного изменения радиусов кривизны (рис. 10, в, г) изгиб имеет другой характер здесь изгиб развивается лишь в той мере, в какой это необходимо для вьшолнения условий сопряжения. При пластичном материале оболочки изгибные деформации этого типа с увеличением нагрузки обычно затухают и практически не влияют на несущую способность. При хрупком материале оболочки напряжения изгиба остаются пропорциональными нагрузке вплоть  [c.394]

Плоским напряженным состоянием называется такое, при котором все действующие на материальную точку напряжения параллельны одной плоскости, например плоскости Xi, Х2. В этом случае имеем (рис. 2.3) оц, 022, 012=7 0, азз = стз2 = сгз1 = 0. Такое напряженное состояние встречается в тонких пластинах и оболочках. Напряженное состояние плоской деформации (рис. 2.4, б) встречается в длинных призматических телах, которые подвергаются действию поперечных сил, не изменяющихся в направлении длины тела (рис. 2.4, а). В этом случае все точки тела перемещаются па-  [c.45]

Наиболее полно в настоящее время изу чены вопросы, связанные с оценкой несу щей способности тонкостенных сварных оболочковых кон-струтсций, выполненных однородными стыковыми соединениями, В основ) расчета таких констр кций положена теория мембранных оболочек, напряженное состояние описывается уравнением Лапласа /20. 21, 46, 47/  [c.79]

Однако деформации элемента оболочки, полученные в предыдущем разделе на основе кинематических гипотез Кирхгоффа, не позволяют полностью определить напряженное состояние. Согласно этим гипотезам деформации Via,. Vaa. Ч считались равными нулю. Поэтому G помош,ью закона Гука нельзя связать с перемещениями касательные напряжения т з, т з и нормальное напряжение Оз. Предполагаем, что нормальное напряжение Og мало по сравнению с напряжениями ffi, Og. Эта Г ипотеза оправдывается тем, что на внешней и внутренней поверхностях оболочки напряжение Оз равно интенсивности внешней нормальной нагрувки. В связи с малой толщиной оболочки таков же порядок Oj й во внутренних ее точках. В то же время напряжения (Ti и Oj имеют порядок, по крайней мере в R/H раз больший. Поэтому в уравнениях закона Гука  [c.245]

Чтобы избежать появления чрещин внутри стен цилиндра и купола оболочки, напряжения растяжения в зонах каналов не должны быть более Rp, что необходимо учитывать при выборе толщины металлических труб каналообразователей, шага и мощности напрягаемых арматурных изделий.  [c.33]

Совместно с Институтом механики АН УССР был разработан приближенный метод расчета таких труб для оценки их жесткости п напряженности при действии осевой силы, крутящего момента и внутреннего давления. При этом длинная труба схематизируется бесконечной оболочкой, напряженно-деформированное состояние которой, как и ее геометрия обладает винтовой симметрией, т. е. напряжения  [c.233]

Но формулы (6 30) и (6.31) соответствуют решению задачи по безмо-ментной теории. Следовательно, и в теории пологой сферической оболочки напряженное состояние разделяют на безмоментное и смешанное. Только в этомХслучае смешанное напряженное состояние уже нельзя определять по теории краевого эффекта — его определяют решением однородного уравнения  [c.152]

При фиксированной нагрузке на оболочку напряжения в ней обратно пропорциональны ее толщине /г . В случае характерного для конструкционных материалов монотонного падения допускаемого напряжения (.а] в оболочке с ростом температуры наименьшее значение /ii будет соответствовать наименьшему возмажному значению То, для чего потребуется существенное увеличение толщины покрытия h, так что выигрыш в массе оболочки будет перекрыт проигрышем в массе покрытия. Увеличение позволяет снизить напряжения в оболочке, повысить ее рабочую температуру и добиться экономии в массе покрытия. Однако при высоких температурах падение [о] столь заметно, что необходимо существенно увеличивать hi- Это приводит к возрастанию массы оболочки, которое перекрывает достигнутую экономию на массе покрытия. Очевидно, что возрастание суммарной массы т при понижении и повышении рабочей температуры оболочки должно обеспечить минимум пг при промежуточном значении То.  [c.212]

Представим себе тонкостенную сферическую оболочку начального среднего радиуса г , начальной толщиныЛо, нагруженную давлением р, которое может быть постоянным и изменяющимся во времени (рис. 5.3). Напряженное состояние такой оболочки однородное двухосное равное растяжение (так же, как и в случае тонкостенной цилиндрической оболочки, напряжениями в поверхностях, эквидистантных срединной поверхности, пренебрегаем).  [c.126]

Единственным, что действительно известно, является-то, что для тонких оболочек напряжения Ог будут малы по сравнению с напряжениями с и Оц. Рассмотрим, например, влияние величины отношения толщины к радиусу оболочки на связь между этими напряжениями. Простейшей проверкой этому является элементарная котельная теория, т. е. случай тонкостенного цилиндра радиуса R, нагруженного равномерно распределенным внутренним давлением р в этом случае среднее окружное напряжение равно. Ш/Юр, тогда как величина поперечного нормального напряжения изменяется от нуля до р. Влияние величины отношения толщины цилиндра к длине полуволны распределенной нагрузки может быть оценено на примере свободно опертой балки длиной I с равномерно распределенной нагрузкой р, в этом случае величина максимально изгибающих напряжений превышает IfhYp, тогда как величина поперечного нормального напряжения также изменяется от нуля JSfl р.  [c.427]


Ниже приводятся формулы для определения напряжений только от тех усилий, которые обусловливают основное напряженное состояние оболочки. Напряжения от других усилий незначительны и ими можно пренебречь. В рекомендуемых формулах коэффициент Пуассона принят v = 0,3. В табл. 10 приводятся формулы, записанные на основе зависимостей [6, 331, полученных для оболочек под действием сил, распределенных на малых площадках. Площадка нагружения называется малой, если один из ее размеров (для круга радиус г, для прямоугольника — половина ширины) соизмерим с тодщиной оболочки. Для больших площадок эти формулы приводят к существенно завышенным (в несколько раз) результатам и могут быть использованы в запас прочности при выборе ориентировочных размеров подкрепляющих накладок. Рекомендуемые в таблицах размеры накладок получены с учетом этого допущения.  [c.249]

Приближенное интегрирование уравнений квазисимметричной деформации геликоидальной оболочки. Напряженно-деформиро-ванное состояние, реализующееся в бесконечно протяженной геликоидальной оболочке при независящих от винтовой координаты р граничных условиях и поверхностной нагрузке, будем называть квазисимметричным НДС [210]. Опуская в соотношениях (14.1) — (14.3) слагаемые, имеющие производные по р и учитывая формулы (15.269), уравнения (14.7) и (14.11) можно записать в виде  [c.581]

Теория трансверсально-изотропных оболочек, напряженное состояние которых обусловлено заданным тензором несовместных деформаций (тензором дистор-сии), изложена в главе IX.  [c.4]

Используя соотношения (IX 2)—(IX.9) и допущения о пологости оболочки, нетрудно прийти к техническому варианту теории трансверсально-изотропных оболочек, напряженное состсяние которых обусловлено заданным тензором несовместных деформаций.  [c.191]

Мягкими называют оболочки с весьма малой изгибной жесткостью, не воспринимающие поэтому заметных изгибающих моментов и сжимающих усилий. Таким образом, мягкие оболочки в отличие от жестких могут находиться исключительно в безмомент-ном состоянии. Если в мягкой оболочке нормальные усилия положительные (растягивающие), то ее расчет ничем не отличается от расчета жесткой безмоментной оболочки. Напряженное состояние с положительными нормальными усилиями называют двухосным.  [c.151]

При деформировании бесконечно длинных цилиндрических оболочек под действием нормальной нагрузки, не изменяющейся ДОль образующей, распределение напряжений о , о , oj , Oai совпадает со случаем кольца, нагружение которого соответствз ет нагружению бесконечно длинной цилиндрической оболочки. Напряжения 0 0 , Оал (при А = 2, 3, т), которых нет в кольце, можно определить через о", о , Oai с помощью соотношений (9.23).  [c.83]

Во многих задачах, требующих определения деформации оболочки, напряжениями изгиба можно пренебречь, принимая обязательно во внимание лишь те напряжения, которые обусловлены деформацией в ее срединной поверхности. Возьмем в качестве примера тонкостенный сферический резервуар, подвергающийс51 действию равномерно распределенного внутреннего давления, нормального к поверхности оболочки. Под этим давлением срединная поверхность оболочки подвергается равномерной деформации, и так как толщина оболочки мала, то мы будем вправе предположить здесь, что растягивающие напряжения распределены по ее толщине равномерно. Аналогичный пример представляет собой тонкостенный резервуар в форме круглого цилиндра, в котором газ или жидкость сжаты посредством поршня, свободно движущегося по оси цилиндра. Кольцевые напряжения, возникающие в цилиндрической оболочке под действием равномерного внутреннего давления, распределяются по толщине оболочки равномерно. Если торцы цилиндра защемлены, то оболочка не может свободно расширяться, и под действием внутреннего давления около ее торцов может произойти некоторый изгиб. Более детальное исследование показывает, однако (см. 114), что этот изгиб носит местный характер и что часть оболочки на определенном расстоянии от торцов продолжает оставаться цилиндрической и испытывает лишь деформацию в срединной поверхности без заметного изгиба.  [c.478]

Мы видим, что при малых толш инах оболочки напряжения изгиба при действии собственного веса будут малы по сравнению с напряжениями, соответ-ствуюш ими усилиям и Tg.  [c.492]


Смотреть страницы где упоминается термин Оболочки Напряжения : [c.103]    [c.99]    [c.144]    [c.206]    [c.56]    [c.20]    [c.70]    [c.500]    [c.122]    [c.76]   
Прочность, устойчивость, колебания Том 3 (1968) -- [ c.178 , c.179 , c.186 , c.203 ]



ПОИСК



418— Напряжения 417—420 —Расчет с упругой оболочкой

Анализ расчетных зависимостей для определения напряжений в тонкостенной цилиндрической оболочке при осесимметричном давлении

Аналитические методы определения концентрации напряжений в круговых вырезах на пластинах и оболочках

Асимптотическое решение задачи о распределении напряжений в оболочке с трещиной или отверстием

Дверес. Определение концентрации напряжений в сопряжениях оболочек и пластин

Деформации, напряжения и внутренние усилия в тонких оболочПологие оболочки

Задача, в которой исследуется вопрос влияния поперечного обжатия и поперечного нормального напряжения на напряженно-деформированное состояние ортотропной оболочки

Изгиб цилиндрической оболочки нормальной локальной нагрузВлияние деформации поперечного сдвига на частоту собственных колебаний цилиндрической оболочки и критические напряжения при осевом сжатии

Использование функции напряжений для вычисления мембранных сил оболочки

Исследование напряжений в толстостенных цилиндрах, скрепленных с оболочкой из другого материала

Исследование напряжений цилиндрической кровли оболочки

К оценке напряжений в осесимметрично нагретых оболочках вращения

Кепич Т. Ю., Нуркиянов А. М., Мазур К. И. Концентрация напряжений возле дефектов в зоне сварного шва фотоупругих моделей многослойных оболочек

Колебания температуры, напряжения в цилиндрических оболочках

Концентрация напряжений в вырезах на оболочках при приложении к патрубкам внешних усилий

Концентрация напряжений в круговых вырезах на цилиндрических оболочках

Концентрация напряжений в оболочке с малым отверстием

Концентрация напряжений около отверстия квадратного в оболочках вра— щения

Концентрация напряжений около отверстия квадратного в оболочках вра— щения одноосном

Концентрация напряжений около отверстия кругового в оболочках вращения

Концентрация напряжений около отверстия эллиптического в оболочках

Концентрация напряжений около отверстия эллиптического в оболочках вращения

Концентрация напряжений — Оболочки вращени

Местные напряжения в безмоментных оболочках

Метод Афанасьева расчета коэффициентов концентрации напряжений для оболочек вращения

НАПРЯЖЕНИЯ ГЛАВНЕ в оболочках вращающихся

НАПРЯЖЕНИЯ ГЛАВНЕ в оболочках вращения изгибные

НАПРЯЖЕНИЯ И ДЕФОРМАЦИИ В ОБОЛОЧКАХ Общие уравнения теории тонких оболочек (К- Ф- ЧерГеометрия оболочки

НАПРЯЖЕНИЯ И ДЕФОРМАЦИИ В СТЕРЖНЯХ, ПЛАСТИНКАХ И ОБОЛОЧКАХ Растяжение и сжатие стержней

НЕМКОВА, В. С. ВИСЯЩЕВ. К расчету напряжений в цилиндрической оболочке эллиптического сечения

Напряжение в оболочках, определение

Напряжении касательные при сдвиге подвижно опертой сферической оболочки

Напряженио-деформироваиное состояние анизотропных оболочек

Напряжения 5 — Зависимости в оболочках тонкостенных

Напряжения Уравнения вариационные 115, II-Термоупругость оболочек

Напряжения аккумуляторов в симметричных оболочках изгибные местные

Напряжения аккумуляторов в тонкостенных оболочках

Напряжения активные в оболочке

Напряжения в брусьях в симметричных оболочках изгибные местные

Напряжения в брусьях винтовых в симметричных оболочках изгибные местные

Напряжения в брусьях винтовых в тонкостенных оболочках

Напряжения в дисках в оболочках —

Напряжения в нормальных сечениях оболочки. Силы и моменты. Энергия деформации

Напряжения в оболочках от гидростатического давления

Напряжения в оболочке, внутренние силы и моменты

Напряжения в осесимметричной оболочке

Напряжения в полусферической оболочке, находящейся под воздействием осесимметричной аэродинамической нагрузки

Напряжения в склейке в безмоментиой оболочке

Напряжения в сферической оболочке

Напряжения в сферической оболочке, опертой по некоторому поперечному сечению н нагруженной гидростатическим давлением

Напряжения в тонкостенных цилиндрических оболочках при неравномерном нагреве

Напряжения в шаровой оболочке, находящейся под действием собственного веса

Напряжения в эквидистантном слое оболочки, силы и моменты. Энергия деформации

Напряжения внутренние оболочке Земли

Напряжения возле отверстий в тонких упругих оболочках

Напряжения и деформации во внешней твердой оболочке пород Земли

Напряжения на оболочках кабелей при двойных замыканиях

Напряжения на оболочках кабелей при однофазных замыканиях в сетях до 1 кВ с заземленной нейтралью

Напряжения на оболочках кабелей при однофазных замыканиях в сетях с малым током замыкания

Напряжения нормальные 262 Расчет меридиональные и окружные в оболочках — Расче

Напряжения от изгиба в сферической оболочке, подвижно опирающейся на круговой контур

Наружные диаметры и вес кабелей с алюминиевыми жилами в свинцовой оболочке на напряжение 1—10 кв

Наружные диаметры и вес кабелей с медными жилами в свинцовой оболочке на напряжение 1—10 кв

Наружные диаметры и вес кабелей с медными или алюминиевыми жилами с изоляцией из пропитанной бумаги в алюминиевой оболочке на напряжение 1—10 кв

Наружные диаметры и вес кабелей с пластмассовой изоляцией в полихлорвиниловой оболочке на напряжения 0,5 1 6 10 и 35 кв

Наружные диаметры и вес кабелей с резиновой изоляцией в свинцовой оболочке на напряжения

Некоторые задачи о концентрации напряжений около отверстий в оболочках и пластинках

О напряжениях в симметрично нагруженной сферической оболочке, не сопротивляющейся изгибу

О напряжениях, возникающих в сферической оболочке прн действии усилий, приложенных по круговому опорному контуру

Об одном способе построений приближенных выражений для комплексных функций смещений и напряжений в случае оболочек класса

Оболочка цилиндрическая общая температурные напряжения

Оболочки Напряжения и их концентрация

Оболочки Напряжения и перемещения

Оболочки Напряжения критические Значения экспериментальны

Оболочки Напряжения критические верхние

Оболочки Напряжения критические за пределами упругости

Оболочки Напряжения критические нижние

Оболочки Несущая способность тонкостенные — Напряжения

Оболочки Расчет температурных напряжени

Оболочки Расчет температурных напряжений

Оболочки большой вращающиеся — Напряжения

Оболочки большой вращения — Напряжения изгибные — Уравнения

Оболочки большой гибкости конические — Напряжения

Оболочки большой гибкости круговые — Напряжения — Расчетные формулы

Оболочки большой гибкости составные — Напряжения — Расчетные формулы

Оболочки большой гибкости сферические — Напряжения — Расчетные формулы

Оболочки вращения Определение сферические под действием нагрузки — Напряжения и перемеще• ния — Расчет на устойчивость

Оболочки вращения Определение тонкостенные—Напряжения и перемещения 203 — Расчет на устойчивость

Оболочки вращения анизотропные Эффект краевой и перемещения 154, 155 — Напряжения 158 — Слои — Коэффициенты упругости 156, 157 Теория 152—158 — Толщина

Оболочки вращения сферические под действием нагрузки — Напряжения и перемещения — Расчет на устойчивость

Оболочки вращения — Напряжения

Оболочки вращения — Напряжения их концентрация около отверстия

Оболочки вращения — Напряжения квадратного

Оболочки вращения — Напряжения около отверстия кругового

Оболочки вращения — Напряжения около отверстия эллиптического

Оболочки вращения — Определение изгибных напряжений

Оболочки вращения — Определение изгибных напряжений и моментов по торцам — Предельная нагрузка

Оболочки вращения — Определение сферические под действием нагрузки— Напряжения и перемещения—Расчет на устойчивост

Оболочки вращения — Определение тонкостенные—Напряжения и перемещения 3 — 203 — Расчет

Оболочки из стеклопластиков ориентированных 211 — Деформации и напряжения 216—219, 227 — Конструкции оптимальные 232235 — Материалы — см Стеклопластики — Расчет — Принципы 211, 212, 215, 231, 232 Расчет приближенный

Оболочки конические — Напряжения

Оболочки конические — Напряжения анизотропные — Перемещения

Оболочки конические — Напряжения их концентрация около отверстия

Оболочки конические — Напряжения кольцом

Оболочки конические — Напряжения консольные — Жесткость прн

Оболочки конические — Напряжения кругового 374, 375 — Несущая способность 109 — Ползучесть неустановившаяся

Оболочки конические — Напряжения подкреплении по краю упругим

Оболочки конические — Напряжения распределенной

Оболочки конические — Напряжения ребром

Оболочки конические — Напряжения силы внутренние 163, 164 Расчет при нагрузке равномерно

Оболочки с начальными напряжениями

Оболочки сферические под действием нагрузки- Напряжения и перемещения-Расчет на устойчивост

Оболочки сферические — Напряжения и их концентрация около отверстия

Оболочки сферические — Напряжения квадратного 368, 369 — Напряжения н их концентрация около отверстия кругового или эллиптического

Оболочки тонкостенные-Напряжения и перемещения

Оболочки цилиндрические 443 — Напряжения в сечении действии нагрузок (общий случай

Оболочки цилиндрические 479 — Напряжения в сечении

Оболочки цилиндрические 479 — Напряжения в сечении случай)

Оболочки цилиндрические анизотропные круговые многослойные—Напряжения 193, 194 — Теория техническая

Оболочки цилиндрические двухслойные краю 64,65 — Напряжения местные при нагрузках или силах

Оболочки цилиндрические двухслойные круговые консольные — Жесткость 40 — Напряжения местные

Оболочки цилиндрические круговые волнообразование 148, 149 Нагрузки критические 150 Напряжения критические

Оболочки цилиндрические круговые при кручении — Выпучивание 147 — Напряжения критические касательные

Оболочки цилиндрические свободно опертые — Давление внутреннее Влияние на напряжениях при элементарных нагрузках

Оболочки цилиндрические — Панел ГР» кручении — Выпучивание 147 — Напряжения критические касательные

Оболочки, нагруженные внутренним давлением сферические 129, 132 Напряжения 132 — Потеря устойчивости 132 — Схема нагружения

Оболочки, нагруженные внутренним цилиндрические 129 — Деформации 129—131 — Напряжения 129131 ¦-Потеря устойчивости 131 Схема нагружения

Определение концентрации напряжений для моделей деталей в виде оболочек и пластинок

Определение коэффициента интенсивности напряжений для сквозных трещин в цилиндрических оболочках с помощью весовых функций, полученных методом голографической интерферометрии

Определение напряжений в подкрепленной цилиндрической оболочке при нагружении ее изгибающим моментом, осевой и поперечной силами

Определение напряжений в симметричных оболочках но бсзмоментной теории

Определение напряжений в симметричных оболочках по безмоментной теории

Особенности уменьшения напряжений и перемещений при сварке элементов тонкостенных оболочек

Остаточные напряжения и перемещения, возникающие в элементах оболочек

ПЯТАЯ ГЛАВА ОБОЛОЧКИ J 58. Напряжения в тонкостенных сосудах, находящихся иод внутренним давлением

Перемещения, деформации, уравнения неразрывности, напряжения в слоях, уравнения равновесия элемента оболочки, граничные условия

Повреждения силовых кабелей, приводящие к появлению напряжения на их оболочках

Постановка задачи о концентрации напряжений около отверстий в оболочках

Построение матрицы жесткости и матрицы напряжений для элемента в виде пологой оболочки со ступенчатым изменением толщины

Построение тензора кинетических напряжений оболочки ненулевой

Построение тензора кинетических напряжений оболочки ненулевой гауссовой кривизны

Построение тензора кинетических напряжений оболочки ненулевой кривизны

Построение тензора кинетических напряжений оболочки ненулевой нулевой гауссовой

Приближенные методы вычисления напряжений в сферических оболочках

Приведение задачи равновесия оболочки, подчиненной втулочным связям, уравнению Вейнгартена при произвольно. заданном поперечном поле сил напряжений

Пример определения нормальных и касательных напряжений в сечении оболочки

Примеры учета изгибных напряжений в оболочках

Примеры учета иэгибных напряжений в оболочках

Проективные свойства полей смещений и тангенциальных напряжений выпуклых оболочек

Равновесие оболочки. Определение напряжений

Расчет напряжений в сферической оболочке

Расчет напряжений, деформаций и перемещений в конструкциях ВВЭР как в системах из оболочек и колец

Расчет напряжений, перемещений и усилий в осесимметричных конструкциях из тонкостенных оболочек, пластин и колец при осесимметричной нагрузке

Соотношения между напряжениями и деформациями в оболочке

Соотношения упругости. Формулы для определения напряжений в произвольной точке оболочки

Температурные напряжения в анизотропных оболочках

Температурные напряжения в оболочках

Температурные напряжения в цилиндрической оболочке

Тензор кинетических напряжений оболочки ненулевой гауссовой кривизны

Тензор кинетических напряжений оболочки нулевой гауссовой кривизны

Теория для толстых оболочек максимальных касательных напряжений

Теория для толстых оболочек максимальных напряжений

Тепловые напряжения в конической оболочке

Тепловые напряжения в сферической оболочке

Тепловые напряжения в цилиндрической оболочке

Термоупругие напряжения и деформации в корпусных деталях типа тонкостенных оболочек вращения

Термоупругие напряжения, возникающие в ортотропных оболочках вращения при осесимметричном нагреве

Трапезин И. И. Об устойчивости конической оболочки при напряжениях, больших предела упругости

Усилия и напряжения в оболочках

Устойчивость оболочек анизотропны при температурных напряжениях

Устойчивость пластинок и оболочек при температурных напряжениях

Устойчивость сферических и эллипсоидальных оболоУстойчивость пластинок и оболочек при температурных напряжениях

Цилиндрические оболочки — трубы температурные напряжения

Штаермана метод определения изгибных напряжений для оболочек вращени

Штаермана метод определения изгибных напряжений для оболочек вращения

Экспериментальное исследование напряжений в оболочках с отверстиями

Элементы теории тонкостенных оболочек Напряжения в осесимметричной оболочке

Ю. ТЕМПЕРАТУРНЫЕ НАПРЯЖЕНИЯ В ПЛАСТИНАХ И ОБОЛОЧКАХ Биргер)



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте