Модуль упрочнения

Здесь Do, к — Постоянные модули упрочнения а, Ь, С — постоянные кривой упрочнения Eq и to — начальное время и степень деформации D — модуль упрочнения а, Р — показатели упрочнения m — показатели разупрочнения. [c.49]

Частный случай диаграммы с линейным упрочнением — диаграмма идеального упругопластического тела, для которого модуль упрочнения щ=0 (рис. 65). Диаграмма используется для материалов, имеющих ярко выраженную площадку текучести, если деформации детали не превосходят величины гт, а также в случаях аппроксимации действительной диаграммы растяжения. [c.119]

Рассмотрим изгиб бруса прямоугольного сечения из материала, упрочняющегося по линейному закону, при модуле упрочнения Ет- Распределение напряжений по сечению бруса показано на рис. 72. Для границ упругой зоны имеет место зависимость [c.122]

Если среда обладает линейным упрочнением т,- (у,-) — ЕуУ,, где Ец — модуль упрочнения (константа), то [c.93]

На рис. Х1У.2 1 — модуль упрочнения, который является угловым коэффициентом прямой АВ. [c.393]

Величина Gt является модулем упрочнения, который для металлов на один-два порядка меньше модуля упруго- [c.8]

Относительный модуль упрочнения Ej =Е /Е — отношение циклического модуля упрочнения к модулю упругости. [c.14]

Gt — модуль упрочнения исходной диаграммы деформирования [c.75]

При этом циклический модуль упрочнения записывается в форме [c.76]

М, Л д — модули упрочнения и деформационного упрочнения (без учета временных процессов) при пластическом деформировании материала [c.5]

При этом модуль упрочнения характеризует изменение состояния материала в процессе пластического деформирования. [c.26]

Изменение в процессе нагружения модулей упрочнения, разупрочнения и коэффициента вязкости, их зависимость от скоростных и температурных условий нагружения позволяет объяснить эффекты, связанные с деформированием материалов при различных скоростях и температурах зависимость сопротивления материала деформации от режима нагружения [3], изменение коэффициентов вязкости близких по составу и механическим характеристикам материалов [146], и др. Однако пренебрежение отдельными видами процессов в материале, например процессами разупрочнения при высоких скоростях деформации или вязкой составляющей сопротивления при низких уровнях нагрузки, недопустимо без достаточной экспериментальной проверки. [c.27]

Сопротивление элемента трения (см. рис. 10, в) определяется величиной пластической деформации. Из-за взаимодействия процессов упрочнения и разупрочнения сопротивление трения изменяется во времени, вследствие чего деформирование может продолжаться и при понижении нагрузки, аналогично тому, как это происходит при деформировании вязкого элемента. Отличительной особенностью элемента трения является наличие определенного уровня напряжений, при которых начинается деформирование. Изменение сопротивления зависит от пути предшествующего нагружения, и в частном случае зависимости модуля упрочнения только от величины деформации и ее скорости изменение сопротивления имеет вид [c.50]

Модуль упрочнения, характеризующий изменение сопротивления трения Ts с ростом деформации, определяется историей предшествующего нагружения. Как показано в параграфе 2 настоящей главы, при постоянной скорости деформации модуль упрочнения определяется взаимодействием процессов деформационного упрочнения и разупрочнения во времени и является функцией структурного состояния материала и скорости пластического деформирования [c.59]

С ростом скорости деформации изменяются соотношение процессов деформационного упрочнения и разупрочнения и их модули, вследствие чего изменяется эффективный модуль упрочнения М. [c.59]

Момент потери устойчивости при пластическом деформировании материала определяется его модулем упрочнения. Действительно, [c.87]

Учитывая наличие процессов деформационного упрочнения и разупрочнения и изменение температуры при пластическом деформировании по реализуемому в процессе испытания закону, истинный модуль упрочнения [c.88]

Форма кривой ст(е) в области малых упруго-пластических деформаций, соответствующих зубу текучести, в большой степени зависит от длины рабочей части образца. Если начальные участки упругого деформирования в координатах нагрузка — удлинение совпадают для всех испытанных образцов независимо от их длины (свидетельство того, что податливость машины намного выше податливости рабочей части образца), то период распространения пластической деформации, связанной с зубом текучести, сокращается при уменьшении длины рабочей части образца (рис. 44). Уровень искажения в регистрации усилий и деформаций в области зуба текучести с повышением скорости деформации повышается в связи с ограниченным диапазоном частот, регистрируемых при электро-механической записи без искажения. Кривая статического деформирования (кривая 3 на рис. 44) имеет сложный характер скорость деформации минимальна на упругом участке нагружения, резко возрастает при спаде нагрузки в области перехода от упругого к упругопластическому деформированию за зубом текучести, снижается до номинальной на площадке текучести, дальше снижается до величины ниже номинальной с началом упрочнения и возвращается к ней по мере понижения модуля упрочнения. В зависимости от длины образца указанные области деформирования более или менее ярко выражены. [c.114]

Для материала с идеальным упруго-пластическим поведением (модуль упрочнения М = 0) решение имеет вид а (р, д ) = А (р) х X ехр [—л р (р -М)], е р, х) В (р) ехр [— л Vp(p+ 1)1- Функции А р) и В р) определяются из условий на конце стержня a(i), е (t) при X = 0. [c.148]

Для идеальной упруго-пластической среды (модуль упрочнения Ж = 0) необратимые потери, связанные с пластическим деформированием материала при прохождении фронта ударной волны. [c.165]

Напряжения по нормали к фронту волны = К (s — лт)+< гт-Для среды с упрочнением (модуль упрочнения Мф()) ст = От+ + Л1 (е — бт) и необратимые потери энергии, скорость распространения волны и уровень напряжений за фронтом ударной волны определяются выражениями [c.166]

Скорость распространения возрастает с повышением модуля упрочнения материала. [c.166]

По литературным данным, экспериментально установленная скорость распространения ударной волны в сталях в области малых деформаций ёг<0,06 примерно постоянна и находится на уровне D = 5-b5,15 км/с. Если принять справедливость этого значения скорости, при интенсивности волны, близкой к пределу упругости Огт, модуль упрочнения должен иметь значение М = = 0,3 (/(=1,7-10 км/см2). Как показано в параграфе 3 настоящей главы, в области упруго-пластического перехода волна не является ударной и, следовательно, применение данного подхода ограничено. [c.166]

При нагружении на линии продолжения трещины в пластической зоне отношение напряжений, параллельных трещине, к напряжениям, ориентированным перпендикулярно к ней, q — = OyylOxx практически постоянно (q — 0,62 0,68) и не зависит от предела текучести, модуля упрочнения (в варьируемом диапазоне), степени нагружения материала у вершины трещины (рис. 4.3), а также от параметра нагружения a = KnlKi. На рис. 4.3 штриховыми линиями отмечена некорректная область, где начальное притупление трещины оказывает влияние на НДС (представлен случай, когда Кп — 0). Вне этой области НДС отвечает нагружению бесконечно острой трещины с притуплением, равным нулю. Полученные результаты в части влияния притупления на НДС достаточно хорошо соответствуют решению по теории линий скольжения, где жесткость напряженного состояния, а следовательно, и параметр q перестает изменяться, начиная с у > 3,81 р (р — радиус притупления трещины) [124]. [c.205]

Результаты расчетов представлены на рис. 5.2, б. Здесь же показана кривая ОН, полученная в результате решения МКЭ прямой упругопластической задачи, базирующегося на теории течения в сочетании со схемой трансляционного упрочнения [124] при нагружении образца по схеме, показанной на рис. 5.2, а. В расчете принимали предел текучести Рт = = 1060 МПа, модуль упрочнения = 1800 МПа. Из рис. 5.2,6 видно достаточно удовлетворительное соответствие решений прямой (кривая 3) и обратной (кривые 1, 2) задач. Максимальное различие в результатах получилось при г/ = 7ч-9ммиг/ = = 0 н- 2 мм для кривых 1 и 2 соответственно. [c.275]

Кривая одноосного растяжения малоуглеродистой стали с разгрузкой испытуемого образца (рис. 58) показывает, что остаюч-деформация измеряется отрезком ОО. Пластическая деформация начинает проявляться на участке АВ и происходит без увеличения нагрузки. На участке ВС происходит упрочнение материала, поэтому угол наклона касательной к кривой ВС и к оси абсцисс tg р называют модулем упрочнения. Упрочнение имеет направленный характер, т. е. материал меняет свои механические свойства и приобретает деформационную анизотропию, при этом пластическая деформация растяжения ухудшает сопротивляемость металла при последующем его сжатии (эффект Ба-ушингера). Как видно из приведенной кривой, растяжение малоуглеродистой стали при пластических деформациях нагруженного и разгруженного образца значения деформаций для одного и того же напряжения . в его сечении не является однозначным. Методы теории пластичности, наряду с изучением зависимости между компонентами напряжений и деформаций, возникающих в точках тела, определяют величины остаточных напряжений и деформаций после частичной или полной разгрузки дetaли, а также напряжения и деформации при повторных нагружениях. [c.96]

Изложенным методом задача о поперечном ударе по тонкому стержню прямоугольного поперечного сечения для материала с линейным упрочнением oj = (1 — Е 1Е) — е /е), где Е — модуль упрочнения, подробно рассмотрена М. П. Галиным [5], X. А. Рахматулиным и Ю. А. Демьяновым [35]. Представляют определенный интерес решения ряда частных задач о поперечном ударе по стержню, приведенные в книге В. Гольдсмита [6]. [c.251]

Диаграмма растяжения-сжатия материала стержня приведена на рис. 103, б. Найти опорные реакции стержня методом последовательных приближений. Модуль упругости Е = 2-10 кг/см , модуль упрочнения Е" 2- Ю кг1см (тангенс угла наклона вторых участков в диаграмме растяжения-сжатия). [c.203]

Вместо модуля упругости в формулу (28) можно подставить модуль упрочнения D при пластической деформации, который равен dajds, и тогда с поправкой Целикова—Персиянцева имеем [c.25]

Предположение о наличии кривой деформирования о (е), не зависящей от пути нагружения, за которую припимается кривая деформирования при статическом либо динамическом нагружении с характерной для исследуемого процесса скоростью, принято в деформационной теории распространения упруго-пластических волн Кармана—Рахматулина [227]. В этом случае модуль упрочнения не зависит от пути деформирования материала и определяется только общей величиной деформации, а скорость а распространения ялаетичеекой деформации определяется модулем М е) =да1дг а =М1р. [c.142]

Сопротивление материалов усталостному и хрупкому разрушению (1975) -- [ c.8 ]

Методика усталостных испытаний (1978) -- [ c.14 ]

Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1 (1975) -- [ c.254 ]

Моделирование конструкций в среде MSC.visual NASTRAN для Windows (2004) -- [ c.394 , c.403 ]

Теория пластичности (1987) -- [ c.174 ]

Сопротивление материалов (1959) -- [ c.68 ]

Расчеты деталей машин и конструкций на прочность и долговечность (1985) -- [ c.15 , c.18 ]

Справочник машиностроителя Том 3 (1951) -- [ c.21 ]

Уравнения и краевые задачи теории пластичности и ползучести (1981) -- [ c.92 ]

Справочник машиностроителя Том 6 Издание 2 (0) -- [ c.3 , c.18 ]

Пластичность Ч.1 (1948) -- [ c.10 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...