Влияние трещин

Из (44.1) следует, что влияние трещин на распределение температуры в теле можно заменить влиянием источников и диполей тепла, размещенных в теле на месте расположения трещин. [c.352]

Наиболее простая операция по исключению влияния трещины на работу детали связана с вырезкой трещины из детали и навариванием в образовавшемся проеме различных элементов из того же материала [72]. Технологически такие операции относятся не к способам управления кинетикой усталостных трещин, что является предметом дальнейшего изложения, а являются операциями [c.444]

Исходя из степени развития трещин вблизи отпечатка проводится количественная оценка хрупкости материалов [51, 168]. В соответствии с принятой в работе [51] пятибалльной шкалой хрупкости максимальной мы считали нагрузку, при которой характер полученных отпечатков не выходил за границы, установленные для второго балла хрупкости (одна трещина, не совпадающая с продолжением диагонали отпечатка, две трещины в смежных углах отпечатка). В таком случае влияние трещин на величину микротвердости не наблюдается и отпечаток сохраняет четкие очертания, которые можно измерить. Максимальные нагрузки для некоторых карбидов, удовлетворяющие при комнатной температуре этому условию, приведены ниже [c.73]

Наиболее интенсивное влияние усталости на 7 р отмечается на первых стадиях циклического нагружения [76, 78]. До 50% общего повышения критической температуры падает на первые 10—30% ресурса долговечности разрушающего числа циклов. При дальнейшем росте числа циклов предварительного циклического нагружения Т р повышается менее интенсивно, вплоть до появления усталостной трещины. Сопоставление предельных Т р вблизи усталостного разрушения при различных амплитудах напряжений позволяет предположить, что влияние трещин усталости на повышение критической температуры хрупкости зависит не только от их глубины, но и от предыстории нагружения, а именно — от амплитуды циклических напряжений. [c.50]

Результаты сравнения расчетных и экспериментальных данных (рис. 2 и 5) показывают, что при больших диаметрах оболочки приближенную оценку влияния трещины (прорези) на напряженное [c.323]

Разработка расчетных моделей. Введем следующие конечноэлементные модели роторов и корпусов, содержащих трещины (см. рис. 1.11). Первые три модели созданы для изучения поведения цельнокованых роторов и корпусов с трещинами, выходящими на внутреннюю поверхность четвертая и пятая модели — для изучения закономерностей, определяющих поведение трещины в зоне конструкционных концентраторов с помощью шестой модели выявляют влияние дисков на поведение трещины в зоне диафрагменного уплотнения на девятой и десятой моделях изучают взаимное влияние трещин при переменной их глубине, изменения расстояния между ними и решают задачи о бесконечной цепочке трещин, выходящих на внутреннюю и наружную поверхности роторов и корпусов. [c.95]

Следует отметить, что известен ряд решений ио проблеме взаимного влияния трещин, например, аналитическое решение задачи для бесконечной упругой плоскости, ослабленной двоякопериодической системой разрезов, на берегах которых задана нормальная нагрузка [82], и решение задачи о системе трех трещин, расположенных вдоль одной оси [82], или о бесконечной цепочке равноотстоящих трещин при однородном растяжении на бесконечности [118]. [c.123]

Для глубоких трещин (0,1 < с 0,5) при неизменности положения особой точки (принимают для ясности алгоритма), влияние таких факторов, как безразмерная глубина трещины, направление ее развития и кривизна тела и взаимное влияние трещин системы учитывается с помощью зависимостей, построенных на основе специально проведенного в этом исследовании численного эксперимента, а также известных численных и аналитических решений задач о телах с трещинами. [c.127]

В основе испытаний на вязкость разрушения лежат положения линейной механики разрушения. Разработанные Д. Ж- Ирвиным положения позволяют оценить влияние трещин и подобных им дефектов на сопротивление материала хрупкому разрушению. Базой для развития линейной механики разрушения послужили работы Гриффитса, который показал, что хрупкое разрушение связано с наличием в материале трещин, вызывающих локальную концентрацию напряжений, и происходит в результате самопроизвольного движения этих трещин, поддерживаемого энергией, накопленной в материале вследствие упругой деформации. [c.93]

При численном решении первой задачи в случае тела конечных размеров коэффициенты интенсивности напряжений определяются при помощи форм и частот свободных колебаний, которые могут сильно зависеть от конфигурации и длины дефекта. В связи с этим можно отнести к динамической механике разрушения и исследования влияния трещин на формы и частоты свободных колебаний (такие исследования важны и для диагностики дефектов неразрушающими методами контроля). [c.160]

Другим крайним случаем является настолько развитая зона неупругого деформирования, что область повышенной интенсивности нагружения в устье трещины представляет собой небольшой фрагмент. В этом случае поступающий по конвейеру материал оказывается практически полностью подготовлен (накоплено значительное повреждение за счет предварительного пластического деформирования), и при вступлении в зону влияния трещины происходит его относительно быстрый долом. Разрушение здесь связано в основном с номинальным неупругим деформированием При статическом нагружении эквивалентна ситуация, когда разрушающая нагрузка близка к нагрузке предельного равновесия. По-видимому, компромиссом для перехода от одной крайней ситуации к другой (от а л/7 к р ) служит использование параметра р / . Имеющиеся противоречия между экспериментальными данными о величине а (0,5 1 или 1,3, по данным различных исследователей) могут быть связаны с разным положением конкретной ситуации в диапазоне между этими двумя полюсами. [c.252]

Для определения разрушающих напряжений в квазихрупком состоянии может быть использована интерполяционная зависимость (5.23) с поправкой на влияние абсолютных размеров согласно формуле (5.24). Кроме того, возможен учет понижающего прочность влияния трещин или дефектов в зависимости от их размера по формуле (5.25), если принять во внимание роль размеров сечений. Таким образом, допускаемое напряжение при квазихрупких состояниях [c.248]

Влияние трещин коррозионной усталости 161 [c.486]

Как и во всех таких случаях, когда развитие вопроса, в течение ряда лет связанного главным образом с единственной лабораторией, усовершенствование техники эксперимента отмечалось с некоторыми интервалами во времени. Получение маленьких кристаллических брусков различных необходимых ориентаций и измерения в них перемещения при осторожном приложении нагрузок, характер концевых опор, способ измерения перемещения и прикладываемой нагрузки — все это подвергалось тщательному рассмотрению. Проблемы состояния образца, получение достаточно больших кристаллов для выполнения многих измерений на одном и том же куске, методы вырезания и полировки образца, оценка влияния трещин и т. д. представляли собой главные препятствия. Как экспериментатор, понимая трудности, с которыми сталкивался Фохт, я, тем не менее, очень критически настроен по отношению к его методам совершенно произвольной, как мне кажется, оценки треиия и других экспериментальных эффектов в виде числовых поправок, которые он вводил в свои данные. Я уже комментировал этот аспект его экспериментирования в разделе, посвященном удару, приведенном выше, и у меня имеются аналогичные замечания, которые я сделаю при рассмотрении его опытов по вязкости, описываемых ниже. [c.520]

Как известно, распределение напряжений в пластинке со многими отверстиями зависит в некоторой степени от величины коэффициента Пуассона тг , если только равнодействующая усилий, приложенных к контуру какого-нибудь из отверстий, не равна нулю поэтому оказалось необходимым полностью изложить теорию смещений, которая является основой для решения подобных задач, а также показать, как результаты, полученные при рассмотрении распределения напряжений в одном материале, могут быть распространены на конструкцию из другого материала. Точно так же в этой главе нашло себе место изложение теории и соответствующих экспериментов, относящихся к влиянию на распределение напряжений эмпирического отверстия, с переходом к пределу для оценки влияния трещин. [c.7]

Заметим, что при заданном расстоянии Sq влияние трещин незначительно, если значения параметров жесткости Ks и Кп очень велики по сравнению с упругими постоянными G а Е ненарушенной породы между трещинами. [c.218]

Применение швов состава, аналогичного свариваемому, без усложнения технологии (предварительного и сопутствующего подогрева) и последующей термообработки во многих случаях приводит к появлению в сварных швах п в зоне термического влияния трещин и к низкой деформационной способностп сварных соед]1неннй. [c.264]

Согласно Кляйну и др. [16], средняя прочность волокон, извлеченных из композитов титан — бор, составляет около ЮЗкГ/мм . Это соответствует деформации разрушения 2,5-10- и согласуется с представлениями о том, что разрушение контролируется слоем диборида титана, образовавшимся при изготовлении композита. Критическая толщина диборида в отсутствие матрицы, возможно, менее 0,1 мкм, поскольку в ленте сразу после изготовления она составляет от 0,05 до 0,15 мкм. Влияние предела пропорциональности материала матрицы на критическую толщину слоя диборида для случаев изолированных волокон, матрицы Ti40A и матрицы Ti75A (пределы прочности соответственно 28 и 42 кГ/мм ) представлено на рис. 12. Вклад поддержки матрицы в уменьшение вредного влияния трещин в слое диборида титана выражается простым соотношением. Пределу пропорциональности нелегированного титана (63 кГ/мм ) должна отвечать деформация 6-10 , достигающая величины деформации разрушения типичных волокон бора поэтому увеличение предела пропорциональности матрицы е приведет к увеличению допустимой толщины диборида в композите. Согласно рис. 12, в композите с титановой матрицей допустимы толщины диборида до 0,8 мкм при таких толщинах композит ведет себя упруго вплоть до достижения деформации разрушения волокон бора. Этот вывод пока не проверен, но продолжающиеся работы в области композитов с титановой матрицей позволят произвести его оценку в ближайшем будущем. [c.162]

Влияние трещин на модуль упругости было изучено в [6], путем изготовления ряда стекол, содержащих дисперсные частицы большого размера А12О3 или 2гЗЮ4. Различные стекла были выбраны с целью изменения разности термического расширения матрицы и дисперсной фазы. Как показано на рис. 11-, предсказанные более высокие модули упругости были получены только на тех композитах, у которых термическое расщирение дисперсных частиц было близко к термическому расширению стекла. Во всех [c.33]

Расчет труб в упругой стадии с учетом пространственной работы сооружения позволяет с некоторой погрешностью оценить изменение распределения сил в таких конструкциях по сравнению с полученным из консольного расчета сооружения. В процессе строительства и эксплуатации подобных сооружений в них образуется система трещин, которая снижает жесткость их горизонтальных и вертикальных сечений, что ведет к дополнительному изменению в распределении меридиональных сил Л м. Так как точная теория расчета труб с учетом влияния трещин не разработана, то проводились расчеты трубы, в которых уменьшалась толщина ее стенки б. Установлено, что уменьшение толщины стенки ведет к росту дополнительных нормальных меридиональных сил. Вместе с тем в расчетах труба принималась защемленной в жестком недеформируемом фундаменте. В расчете, учитывающем деформации фундамента и основания, значения дополнительных меридиональных сил N , снизятся. По-видимому, целесообразно провести широкое экспериментальное и теоретическое исследование пространственной работы таких сооружений с учетом их действительной формы, влияния трещин и неупругих свойств бетона, деформаций фундаментов и основания, а также других их конструкционных особенностей (отверстия, диафрагмы и т. д.) до детального изучения этих вопросов расчетные значения дополнительных меридиональных сил Л/ , получяемых из расчетов, не учитывающие указанные факторы, целесообразно увеличивать на 25 7о- [c.299]

На диаграмме рис. 2 наиболее износостойким материалом, расположившимся на прямой для чистых металлов, был вольфрам. При испытании твердых материалов оказалось, что на тон же прямой лежат сложные карбиды хрома и железа (ТДХ, твердость 1770 кг1мм ) и эвтектиче-окий сплав W и W2 (твердость 2570 кг1мм ), как это видно из диаграммы рис. 3. Однако у многих материалов с высокой твердостью износостойкость оказывается значительно более низкой по сравнению стой, которая соответствует этой общей линии для чистых металлов. В одних случаях это связано с неоднородностью структуры, в других — можно предположить влияние трещин в твердом слое (электролитически бори-рованный слой стали). Это может быть связано с отличным типом химической связи, как отмечено для таких полуметаллических материалов на кремний и германий. [c.46]

Существенное снижение характеристик сопротивления усталостному разрушению металлов при наличии дефектов типа грещин известно давно. Однако особенн большой интерес к влиянию трещин на прочность материалов и деталей машин проявляется в последние годы. Эго вызвано интенсивным развитием относительно нового> раздела механики твердого деформируемого тела — механики разрушения, рас сматривающей условия разрушения на основе анализа напряженно-деформированного сосгояния в вершине трещины. В этом направлении выполнен большой объем теоретических и экспериментальных исследований, позволивших установить общие закономерности начала развития трещин, их стабильного развития и окончательного разрушения при циклическом нагружении с учетом влияния технологических,, конструкционных и эксплуатационных факторов. Эти исследования позволили еде-лагь следующие основные выводы. [c.3]

Отрицательное влияние трещин на прочность материалов и деталей. машин при статическом и циклическом нагружениях известно давно. В последние годы исследованию этого влияния уделяется особенно большое внимание и получены новые существенные результаты. Прог-ресс в исследованиях объясняется в первую очередь разработкой методов оценки напряженно-деформированного состояния в вершине трещины и перехода в связи с этим от качественных методов оценки влияния трещин на прочность к количественным. В качестве характеристик предельного состояния при наличии трещин используются критические значения силовых, деформационных и энергетических характеристик напряженно-деформированного состояния в вершине трещины. [c.6]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...