Шпиндель расчет

Нагрузки на каждый шпиндель и суммарные рассчитывают с учетом их изменения во времени. При неавтоматизированном проектировании переменность нагрузок обычно не учитывают из-за большой трудоемкости расчетов, что приводит к завышению крутящего момента приводного электродвигателя и увеличению, массы валов и шпинделей из-за больших коэффициентов запаса прочности валов и шпинделей. Проверка совместимости узлов и деталей включает проверку отсутствия касания валов, шпинделей и корпусных деталей зубчатыми колесами, а также выполнение ограничений на межцентровые расстояния промежуточных валов и шпинделей. Силовой расчет деталей и узлов состоит из расчета частот вращения промежуточных валов расчета и контроля отклонения частот вращения промежуточных валов расчета и контроля отклонения частот вращения шпинделей, расчета мощности холостого и рабочего хода расчета на прочность, жесткость и долговечность шпинделей, промежуточных валов, их опор и шпоночных соединений расчета на изгиб и контактную прочность зубьев зубчатых колес. [c.243]

Жесткость шпинделя определяется по отжиму переднего конца шпинделя под нагрузкой / = Fly, где F — нагрузка, Н г/ — отжим, мкм. Величина, обратная жесткости, называется податливостью с = 1//. Различают радиальную и осевую жесткость шпинделя. Расчет на жесткость шпиндельных узлов является основным. Рассмотрим [c.43]

Круглые резьбы — см. Резьбы круглые Крутящий момент, действующий на шпиндель — Расчет 743 [c.833]

Для устранения избыточных связей клин делают из двух частей, между которыми заложен стальной шарик (рис, 2.58 ). Шпиндель захватывает обе половинки клина. Между шпинделем и одной половинкой будем считать пару 11-1, а между шпинделем и другой — пары 2 и 2, так как клинья должны препятствовать вращению шпинделя. Расчет подвижностей и избыточных связей по формулам (1.1) и (1.2) дан на правой стороне чертежа. В этом механизме четыре подвижности вращение шарика вокруг трех осей координат и поперечное перемещение обоих клиньев в корпусе (до упора). Избыточная связь д = 1. Она дает неравномерное распределение усилия между шпинделем и клиньями. На неплотности это не влияет. [c.111]

Техническая литература, посвященная расчету и конструированию металлорежущих станков, уделяет весьма большое внимание расчету шпинделей на жесткость и виброустойчивость методом выбора опор шпинделя, расчету шпинделей с учетом упругого взаимодействия с опорами и др. [c.416]

Вертикальная составляющая силы резания Я, действует в плоскости резания в направлении главного движения (по оси z). По силе Р, определяют крутящий момент на шпинделе станка, эффективную мощность резания, деформацию изгиба заготовки в плоскости xoz (рис. 6.10, а), изгибающий момент, действующий на стержень резца (рис. 6.10, б), а также ведут динамический расчет механизмов коробки скоростей станка. Радиальная составляющая силы резания Ру действует в плоскости хоу перпендикулярно к оси заготовки. По силе Рд определяют величину упругого отжатия резца от заготовки и величину деформации изгиба заготовки в плоскости хоу (рис. 6.10, а). Осевая составляющая силы резания действует в плоскости хоу, вдоль оси заготовки. По силе Р рассчитывают механизм подачи станка, изгибающий момент, действующий на стержень резца (рис. 6.10, б). [c.264]

Предварительное о п р е д е л е-н не диаметра вала, необходимое для выполнения эскиза вала и последующего основного расчета, производят с помощью эмпирических зависимостей или по условному расчету на кручение. Так, диаметр ведомого вала каждой ступени цилиндрического редуктора выбирают равным 0,35...0,4 межосевого расстояния ступени Диаметры шеек коленчатых валов опреде ляют по эмпирическим формулам в зави симости от диаметра цилиндра двигателя диаметры шпинделей станков — в зависи мости от основного геометрического размера станка и т. д. [c.323]

Простым примером расчета допускаемой погрешности на основе эксплуатационных требований является определение допускаемого отклонения угла конуса а в неподвижных конических соединениях. Основное эксплуатационное требование для них —больший момент трения Mjp в соединении (для конусов шпинделей точных станков, разверток, хвостовых долбяков и других соединений) необходимо учитывать также требования к точности центрирования осей соединяемых деталей). При заданных размерах конусных /деталей и осевой силе момент зависит от точности совпадения углов наружного и внутреннего конусов и отклонений от их правильной формы. [c.19]

Анализируя конструкции различных машин, их сборочных единиц и деталей, нетрудно заметить, что многие типы деталей и сборочных единиц встречаются почти во всех машинах с одними и теми же функциями, например болты, механические передачи, валы, подшипники и др. Эти детали (сборочные единицы) называют деталями общего назначения их теорию, расчет и конструирование изучают в курсе деталей машин. Детали и сборочные единицы, характерные для сравнительно ограниченного числа видов машин, предназначенных для выполнения специальных функций (шпиндели станков, коленчатые валы, шатуны, канаты и т. п.), рассматривают в соответствующих курсах. [c.258]

Рассмотрим, например, шпиндель современного крупного токарного станка. Это весьма сложная деталь изготавливается на металлорежущих станках из заготовки, представляющей собой цилиндрическую трубу. Надежность этой детали оценивают на стадии эскизного проектирования по расчетной схеме стержня постоянного сечения. Окончательный расчет шпинделя на безотказность обычно осуществляют по более сложной расчетной схеме стержня, сечение которого изменяется ступенями. Переход к такой расчетной схеме позволяет выявить избыточные объемы материала, практически не влияющие на безотказность конструкции при заданных внешних воздействиях. Удаление лишнего материала дает возможность уменьшить материалоемкость конструкции, снизить за счет этого продажную цену изделия, повышая тем самым его конкурентоспособность на рынке. Дальнейшее усложнение расчетной схемы шпинделя можно осуществить, представляя его в виде цилиндрической оболочки переменной толщины. [c.16]

В связи с тем что расчет предохранительного шпинделя предусматривает окончательное разрушение, во внимание принимаются амплитуды со значениями та 0,5(г-1)д (так как распространение трещины усталости происходит и при напряжениях меньших предела выносливости, а для прекращения роста трещины необходимо снижение амплитуды напряжений, по крайней мере, до половины от предела выносливости). Предел выносливости по опасному сечению шпинделя определяется с учетом концентрации напряжений и размеров сечения в соответствии с изложенным в 7. [c.178]

Анализируя конструкции различных машин, их узлов и деталей, не трудно заметить, что многие типы деталей и узлов встречаются почти во всех машинах с одними и теми же функциональными назначениями, например болты, валы, механические передачи, подшипники, муфты и др. Эти детали (узлы) называют деталями общего назначения-, их теорию, расчет и конструирование изучают в курсе Детали машин . Все другие детали (узлы), применяющиеся только в одном или нескольких типах машин (шпиндели станков, коленчатые валы, поршни, шатуны, канаты и т. п.), относят к деталям специального назначения и изучают в соответствующих специальных курсах. [c.8]

Расчет на жесткость производят, если упругое перемещение валов (например, длинные валы, ходовые винты и шпиндели станков и др.) влияет на работоспособность связанных с ними деталей. [c.288]

Параметры А и Тц могут быть получены экспериментально или на основании приближенных расчетов. При длительной работе станка происходит износ его сопряжений, что также скажется на снижении начальной точности обработки. Так, износ на-направляющих револьверного суппорта приведет к нарушению параллельности оси шпинделя и направления движения револьверной головки и к ее опусканию. Если опускание головки можно компенсировать настройкой резца, то непараллельность приведет к возникновению конусности и к погрешности диаметра по длине обработки I на величину [c.198]

Колебания холостого хода станка являются вынужденными случайными колебаниями, обусловленными множеством различных факторов, основными из которых являются эксцентриситет вращающихся деталей, пересопряжения зубьев шестерен, погрешности изготовления и сборки элементов привода главного движения, подшипников и т. п. Период наиболее низкочастотных составляющих процесса определяется частотой вращения самого тихоходного вала. Например, при вращении шпинделя с частотой 1480 об/мин этот период составляет 0,04 с, поэтому длина реализации была выбрана равной 0,512 с, частота дискретизации /д = =8000 Гц, число ординат в выборке 4096. Для формирования ансамбля отдельные реализации брались в случайный начальный момент времени с интервалом примерно 2 мин, общее число реализаций ансамбля составило L=20. На ЭЦВМ при использовании программы сортировки данных был организован ансамбль выборочных функций виброскорости, для которого проведен расчет [c.58]

Есть еще один фактор выполнения допусков, который можно назвать мертвой зоной в поле допуска. Речь идет о части допуска, которая уходит на покрытие погрешностей геометрической формы (конусность, овальность и пр.), разности уровней размеров между шпинделями на многошпиндельных автоматах и др. Здесь эти явления не рассматриваются. Но если на операции неизбежна практически постоянная мертвая зона, то при всех расчетах, рассматриваемых в данной книге, ее надо вычесть из заданного чертежом допуска для того, чтобы выделить ту ее часть, которая остается в распоряжении рабочего. [c.226]

Расчет усилий, крутящих моментов и мощностей резания. Программа предназначена для определения как силовых параметров на отдельных шпинделях, так и суммарных параметров всей шпиндельной коробки линейных станков. В качестве исходных данных задаются технологические операции и режимы резания. В различные моменты процесса обработки нагрузка на шпиндели и приводные валы будет разной. Для более точных расчетов шпиндельных коробок и правильного выбора мощности привода необходимо учитывать максимальные крутящие моменты на каждом шпинделе и общую суммарную нагрузку. [c.112]

Для предотвращения вибраций в процессе обработки с жестким шпинделем рекомендуется анализировать систему расточная оправка — шпиндель на виброустойчивость. Для этого по номограммам [15] определяют суммарную податливость системы, приведенную к вершине резца, и сравнивают ее со значениями табл. 32, Методы расчета параметров виброгасителей приведены в работе [15]. [c.37]

ЭТОГО прогиба больше у консольных оправок, сопрягаемых с конусным отверстием шпинделя, и меньше — у справок, устанавливаемых в цен- рах. Однако во всех случаях она может достигать 0,02 мм и безусловно должна приниматься в расчет. [c.418]

Проверка выбранного режима по мощности. На работу, потребную для резания, расходуется при обычном фрезеровании 0,75—0,85, а при скоростных режимах 0,65—0,75 мощности N3 электродвигателя. Эф( ктивную мощность N3, потребную на фрезерование, определяют либо расчетом по методу, излагаемому в литературе (1, 2], либо по карте нормативов в зависимости от выбранного режима. Определенная эффективная мощность должна удовлетворять следующей зависимости N3 Л эЛ. с учетом к. п. д. станка Л- Если выбранный режим не отвечает этой зависимости, необходимо установленную минутную подачу зм снизить до величины, допускаемой мощностью электродвигателя станка, и соответственно уменьшить число оборотов шпинделя. [c.491]

Был проведен расчет механизма поворота автомата модели 1265-8 с учетом планетарного вращения шпинделей. Кинематическая схема станка, включающая мальтийский механизм и привод шпинделей, была приведена к замкнутой схеме с 4 моментами инерции (рис. 1) — момент инерции шпинделей со связанными с ними деталями, равный 0,194 кгм-с , С в.з — момент инерции ведомых звеньев, ч.к — момент инерции червячного колеса и распределительного вала, равный 138,84 кгм-с , — момент инерции ротора электродвигателя, приведенный к валу двигателя. [c.57]

РАСЧЕТ ОСЕВЫХ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПЕРЕМЕЩЕНИИ ШПИНДЕЛЯ СТАНКА ВСЛЕДСТВИЕ ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЙ В ПОДШИПНИКАХ КАЧЕНИЯ [c.353]

Осевые температурные перемещения шпинделя станка могут вызывать погрешности обработки, например при работе на токарном станке по продольным упорам. Очевидно, что в прецизионных станках в силу непрерывного изменения указанных перемещений необходима их автоматическая компенсация. Для расчета соответствующих САР необходимо располагать методами аналитического определения величины температурных перемещений, определяющих точность обработки детали, в частности осевых. Ниже приводится одна из разработанных авторами методик расчета. [c.353]

Таким образом, для расчета безразмерного температурного перемещения шпинделя достаточно вычислить только один двойной интеграл [c.355]

Расчет осевых температурных перемещений шпинделя станка вследствие тепловыделений в подшипниках качения. Глухенький А. И., Равва Ж. С. Динамика, прочность, контроль и управление — 70 . Куйбышевское книжное издательство, 1972, стр. 393. [c.438]

В статье изложен расчет осевых температурных перемещений шпинделя станка вследствие тепловыделений в подшипниках качения при использовании расчетных зависимостей для определения температурного поля шпинделя, полученных методом источников. Построены безразмерные графики для практического использования. [c.438]

После создания баз станина устанавливается лапами к шпинделю в горизонтальном положении с расчетом, чтобы длина хода шпиндельной бабки была достаточной для обработки лап. Выверка установки производится индикатором по профрезерованным базовым поверхностям с точностью до 0,1 мм на длине 1000 мм. Фрезерование лап и верхней плоскости станины ведется в той же последовательности, что и при совместной обработке. Чистовые проходы производятся заподлицо с профрезерованными базовыми полосками. [c.242]

В статье рассматривается приближенный метод определения собственных частот упруго заделанных шпинделей. Показано, что собственная частота такой системы может быть выражена через частоты соответствующего упруго заделанного жесткого шпинделя и жестко заделанного упругого шпинделя. Применение полученной формулы иллюстрируется на нескольких общих примерах системы с двумя степенями свободы, балки на двух упругих массивных опорах, шпинделя, вращающегося в упруго подвешенной массивной втулке, и др. В частности, дав численный пример расчета двухопорного консольного шпинделя, состоящего из двух усеченных конусов. Полученные более простым путем результаты хорошо согласуются с данными более трудоемкого расчета по методу Начальных параметров. Таблиц I, рис. 8, библ. 10. [c.222]

На рис. 6 приведена схема выверки соосности по действующей нормали. В отверстии шпинделя устанавливается оправка с двумя индикаторами, расположенными на расстоянии 150 мм, в отверстие кондукторной втулки ставится гладкая контрольная оправка с вылетом 200 мм. Далее, при соблюдении установленных размеров, оправка с индикаторами обкатывается вокруг контрольной оправки с фиксацией показаний индикаторов на одном обороте шпинделя через каждые 90°. Совпадение осей считается приемлемым, если любой из двух индикаторов или оба индикатора показывают отклонение до 0,025 мм (из расчета допускаемого отклонения 0,05 мм на расстоянии 300 мм). [c.94]

Для всей системы жесткого соединения инструмента со шпинделем при малой величине зазора в соединении инструмент— втулка и достаточной длине втулки допустима при определении величин поперечных сил и изгибающих моментов аналогия с заделанной обоими концами балкой. Расчеты показывают, что наименьшие поперечные силы Q и изгибающий момент имеют место во втором случае несоосности. Приняв за исходные величины Q2 и Мв2, устанавливаем соотношения их с другими вариантами несоосности. [c.95]

Расчеты показывают, что в суммарной величине смещения не-соосность шпинделя и втулки составляет 40%. Для многошпиндельных агрегатных головок нормами точности предусматривается проверка соосности по всем шпинделям. [c.96]

Эту сумму работ заменяем работой эквивалентной силы, причем в рассматриваемом случае берем в расчет расстояние х от оси шпинделя до центра груза, черт. 44. Последнее при смещении [c.96]

В 1932 г. ставится первая плановая работа в этом направлении, которая заключается в расчете и проектировании электромагнитного винтового пресса, основа которого будет заключаться в том, что вместо обычного электромотора и привода, состоящего из двух вертикальных дисков, будет установлено непосредственное воздействие электромагнитного поля на шпиндель для создания крутяш его момента. [c.41]

По окружной составляющей силе Р онределяюп эффекпивную мощность и производят расчет механизма коробки скоростей на прочность. Радиальная составляющая сила Р,, действуеп на опоры шпинделя станка н изгибает оправку, на которой крепят фрезу. Горизонтальная составляющая сила действует на механизм подачи станка и элементы крепления заготовки осевая сила Рд — на подшипники шпинделя станка и механизм поперечной подачи стола вертикальная составляющая сила — на механизм вертикальной подачи стола. В зависимости от способа фрезерования (против подачи или по подаче) направление и величина сил изменяются. [c.331]

В формулах (9.11) н (9.13) для определения Smmp и я ) соответственно не учтены температурные и силовые деформации вала и вкладыша, которые влияют на действительные зазоры. При практических расчетах функциональных зазоров в подшипниках скольжения эти фа <торы необходимо учитывать. Необходимо также определять мо.мент трения на цапфе [13]. Для уменьшения возможного отрпцательноро влияния увеличенного диаметрального зазора на точность вращения, например, шпинделя ирецизиоиного металлорежущего станка, смонтированного на подшипниках скольжения, целесообразно начинать процесс резания только при установившихся скорости вращения шпинделя и температурном режиме. [c.217]

Подшипники быстроходных валов, несущие малую нягрузку, например опоры шлифовальных шпинделей, выполняют с газовой смазкой конструкции и расчет таких опор приведены в работе [18]. [c.447]

Если уплотняемая сальником деталь представляет собой трубу (например, полый шпиндель, термометрический стакан и т.п.), то стекни этой детали должны проверяться на устойчивость от действия наружного давления, равного рабочему давлению плюс боковое давление сальниковой набивки. Предполагая трубу длинной, что упрощает расчет и обеспечивает дополнительный запас, получаем значение критического давления (по формуле Бресса) равным [c.100]

Следует избегать консоли валов, однако не всегда это возможно. Обычно это — концы шпинделей станков, первые валы редукторов, когда привод осуществляется через текс-ропную передачу. Мы полагаем, что независимо от расчета для обеспечения достаточной жесткости привода при консольных валах следует предусмотреть по два радиальных шарикоподшипника. [c.86]

Расчет проведен для следующих условий при Прв = 8 об1мин и Zo = 4 шп = 272 и 1980 об1мин- при Ирв = 13 об1мин ж Zq = = 4, П1П = 442 и 3210 об мин, где Ирв — частота вращения РВ шп — частота вращения шпинделя. Исходные данные приведенной замкнутой системы приведены в табл. 1. [c.59]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...