Круговые Расчет — Примеры

Работоспособность передачи на усталость при изгибе обеспечивается. Расчет быстроходной ступени редуктора, выполненной в виде конической передачи с круговыми зубьями. Из примера 2.1 имеем М2 — = 115,0 Н-м срок службы передачи = 36.10 ч смазывание погружением колес в масляную ванну передаточное отношение = 4. [c.140]

Рассмотрим методику расчета на примере каналов с круговым сечением (рис. 9.8). [c.213]

Приведем пример расчета по МКЭ. На рис, 75 показано разбиение на элементы в задаче о распределении напряжений вокруг кругового отверстия в условиях однородного напряженного состояния вдали от отверстия. Численное решение по МКЭ сравнивалось с аналитическим. Результаты изображены на рис. 76 (сплошные линии — точное решение, кружки — полученные МКЭ). Аналогично тому, как это уже было сделано в одномерной задаче, можно ввести аппроксимацию при помощи [c.638]

Поясним здесь для примера только расчет кругового профиля. [c.261]

Рассмотрим примеры расчета стержней кругового профиля. [c.184]

Хороший эффект дает применение машинной графики для графического моделирования элементов зубчатых зацеплений, требующих зачастую сложных расчетов и точных графических построений. Примером может служить изображение боковой поверхности зуба конической передачи с круговыми зубьями [11]. [c.214]

В качестве первого контрольного примера проведем расчет прямоугольной пластины толщиной h =0,8 см с центральным круговым отверстием (рис. 5.9). В силу симметрии рассмотрим заштрихованную четверть пластины, положив в качестве граничных условий следующие [c.190]

Данный пример показывает, что уравнение МГЭ (2.33) может быть использовано как эталонное решение задачи плоского деформирования жесткого кругового стержня. Практическое применение оно может найти и в расчетах стержневых систем, имеющих криволинейные стержни. Особенности расчета таких систем будут заключаться в составлении уравнений равновесия и совместности перемещений узлов, где сходятся криволинейные и прямолинейные стержни. Уравнения связи граничных параметров будут иметь более сложный вид, чем такие же уравнения прямолинейных стержней. [c.98]

Пример 8 . В редукторе (пример 8.1) заменить первую косозубую цилиндрическую пару конической парой с круговыми зубьями (рас. 8.44). Расчет выполнить только для конической п ы. [c.191]

В качестве примера рассмотрим следующую простую задачу расчета усталости. Соединительная штанга сплошного кругового поперечного сечения из стали А 4140 нагружается осевой циклической силой, меняющейся от максимального значения 80 ООО фунтов при растяжении до минимального значения 30 ООО фунтов при сжатии. Предел прочности материала равен 158 ООО фунт/дюйм предел текучести 133 ООО фунт/дюйм Известно, что среднее значение предела усталости равно 72 ООО фунт/дюйм Требуется рассчитать диаметр сечения штанги, исходя из условия обеспечения возможности ее неограниченной эксплуатации при коэффициенте безопасности 2. [c.225]

Рассмотрим следующий пример расчета детали, находящейся в условиях многоосного напряженного состояния требуется подобрать размеры сплошного вала кругового поперечного сечения, заделанного на одном конце, который должен выдержать iV=5-10 пульсирующих циклов кручения вследствие приложения пульсирующего циклического момента величиной М ах = 1500 фунт-дюйм на незакрепленном конце. Требуется подобрать диаметр вала d из алюминиевого сплава 2024-Т4 с a =6iB ООО фунт/дюйм Оур= =48 ООО фунт/дюйм 2, удлинением 19% на базе 2 дюйма и кривой усталости, показанной на рис. 7.17. На первом этапе расчета следует с помощью кубического уравнения для определения главных нормальных напряжений (4.23) найти три главных напряжения для случая чистого кручения. В соответствии с соотношениями (4.60)— [c.232]

Выводы. Разработан метод расчета обтекания плоских контуров и осесимметричных тел потоком газа при очень больших сверхзвуковых скоростях, основанный на разложении решения в ряд по степеням параметра е = (7 — 1)/(7 -h 1), где 7 — отношение теплоемкостей. Приведены формулы для вычисления первых двух членов этого ряда. В качестве примера решена задача об обтекании конического тела с протоком. Сравнение с точным решением для случая обтекания кругового конуса показывает, что при 7 = 1.4 погрешность в величине давления на конусе не превышает 1 % при полууглах при вершине конуса до 40 %. [c.35]

Для расчета конструкций ракет задачи устойчивости цилиндрических оболочек имеют наибольшее значение. С другой стороны, на примере исследования устойчивости цилиндрических оболочек можно проследить все основные особенности задач устойчивости тонких упругих оболочек. Поэтому мы ограничимся изложением основ теории устойчивости упругих оболочек применительно к задачам устойчивости круговых цилиндрических оболочек. [c.216]

Изложен новый метод решения контактных задач с неизвестной областью активного взаимодействия (метод обобщенной реакции), не требующий предварительного разбиения области возможного контакта на активную и неактивную зоны. Выписана разрешающая система уравнений. для оболочки, подкрепленной ребрами одностороннего действия. Метод проиллюстрирован на примерах расчета оболочки, подкрепленной свободно надетым шпангоутом, и оболочки, свободно лежащей на опоре в виде части кругового кольца. [c.492]

Метод иллюстрируется на примерах расчета шарнирно опертой оболочки, подкрепленной свободно надетым замкнутым кольцом жесткости (пример 15.2) и опирающейся на седловую опору в виде части кругового кольца (пример 15.3). [c.522]

В практике, однако, более распространены случаи, когда расчет на устойчивость надо производить для весомого стержня переменного сечения. Точное решение здесь может быть получено лишь в исключительных случаях 10, 49]. Поэтому широко используются приближенные методы. Рассмотрим пример стержня кругового поперечного сечения радиуса R, который меняется вдоль сечения по закону (рис. 12,а) [c.47]

Приведем пример расчета силового шпангоута длинной цилиндрической оболочки, подкрепленного в двух диаметрально противоположных точках 9j= rt/2 горизонтальным стержнем, жесткость которого с с, и взаимодействующего с круговым упругим ложементом (см. рис. 2.19). [c.67]

В случаях, где продольная ось арки мало отличается от веревочной кривой, построенной для действующих на арку вертикальных сил, удобно применять приближенный метод вычислений, указанный в 29. Он не только дает нам возможность с достаточной степенью точности найти искомые величины, которые нельзя было бы определить уравнениями статики, но, кроме того, показывает нам наиболее выгодное очертание продольной оси арки. Формулы, определяющие эти величины, как это мы видели на рассмотренных примерах, с трудом поддаются вычислениям даже если все входящие в них интегралы могут быть выражены в явной форме. Они особенно затруднительны в случаях очень пологих круговых арок, так как, чтобы обеспечить в них приближение до 1 %, необходимо производить вспомогательные вычисления над числами с семью десятичными знаками. Подобные формулы могут представлять некоторый интерес с точки зрения общих заключений, но для частных случаев выгоднее производить приближенные вычисления с помощью формул Симпсона. В 28 мы видели, что для получения практически удовлетворительных результатов нет необходимости разлагать арку на большое число клиньев. В случае симметричной арки для вычисления распора с четырьмя десятичными знаками достаточно разделить полуарку на восемь клиньев. Изгибающий момент в ключе получится с более значительной, но практически допустимой ошибкой. Все вычисления должны быть произведены над числами, в которых сохранились бы четыре знака. На изученных нами примерах мы видели, что необходимо делать детальные расчеты, в особенности тогда, когда дело идет о вычислении влияния собственного веса и постоянной нагрузки. Для подобных нагрузок веревочная кривая близка к кривой продольной оси арки и поправочные члены, [c.554]

Пример расчета. Определить расход через круговой водослив d = I м при степени заполнения а hid - 0,5 [c.132]

Пример расчета конической передачи с круговым зубом [c.437]

Проведем этот расчет для того, чтобы показать, как замена прямых зубьев на круговые влияет на размеры конического редуктора. Все данные для расчета примем такими же, как и в предыдущем примере (см. 12.4). [c.363]

В табл. 82—98 приведены формулы, необходимые пояснения и числовой пример расчета параметров инструмента и данных для наладки станков при различных методах нарезания конических зубчатых колес с круговым зубом (табл. 82—84, 87—88 и 94), колес Зерол (табл. 85—86), полуобкатных передач (табл. 91—93), а также гипоидных передач (табл. 95—98) в условиях крупносерийного производства. [c.445]

В четвертое издание учебника по сравнению с предыдущим внесены следующие изменения. Все формулы представлены так, что остаются справедливыми для любой системы единиц физических величин. В справочных данных и примерах расчета используется только Международная система единиц. Расчеты на ресурс распространены на зубчатые (шлицевые) соединения в соответствии с ГОСТ 21425—75 и на клиноременные передачи — ГОСТ 1284.3—80. В расчетах на ресурс зубчатых передач и подшипников качения использована общая методика по типовым графикам нагрузки. Дана современная методика расчета конических передач с круговыми зубьями, Использована теория вероятности при расчетах прессовых соединений, подшипников скольжения и качения, также результаты современных исследований прочности волновых передач и передач Новикова. Внесены изменения в методику изложения некоторых разделов курса. Все эти изменения связаны с быстрым развитием отечественной науки в области машиностроения, которому уделяется первостепенное внимание в планах нашей партии и правительства, в решениях XXVI съезда КПСС. [c.3]

Пример 8.2. В редукторе (пример 8.1) заменить первую косозубуга цилиндрическую пару конической парой с круговыми зубьями (рис. 8.44). Расчет выиол- П1ть только для коиической пары. [c.156]

Поэтому, когда ведется расчет вала или ротора на критическое число оборотов, определяется круговая частота поперечных колебаний, которая как раз и равна критической угловой скорости. Так, например, в последнем числовом примере, рассмотренном в преды-дунгем параграфе, для вала [c.496]

Зная огибающие последовательности эхо-сигналов во времени сканирования t и время (или N при данном F), нетрудно графоаналитически рассчитать снижение чувствительности с увеличением скорости W - На рис. 5.27 в качестве примера отображены результаты графоаналитического расчета изменения предельной чувствительности к отражателям с круговой индикатрисой рассеяния, расположенным на определенной глубине, в зависимости от скорости сканирования при стабильном акустическом контакте Sni — чувствительность при = O i. = 0J5. Видно, что повышение скорости сканирования даже при идеаль- [c.241]

Приводимый пример двумерной задачи - растягиваемая плоскость с круговым отверстием - позволяет оценить точность вариационно-разностного метода [8] путем сопоставления с аналитическим решением, а также оценить необходимое для расчета машинное время. Расчет выполнялся по программе для ЭВМ БЭСМ-6. Была выполнена модификация [c.55]

В качестве примера изложенного метода рассмотрим результаты восстановления (рис. 3.9) вектора нормальных усилий Рг(>") на торце полого кругового цилиндра с теми же геометрическими размерами поперечного сечения, что и в приведенном выше примере. Высота цилиндра -100 мм. Исходная информация бралась в виде радиальной компоненты вектора перемещений на наружной поверхности цилиндра. Внутренняя и наружная поверхности цилиндра свободны от нагрузок, нижний торец закреплен от осевых перемещений. Расчеты проводились вариационноразностным методом на регулярной сетке Аг = 10 мм, Дг = 5 мм. Вначале решалась прямая задача по заданному вектору нормальных усилий на горце р (г) находился вектор перемещений на внешней грани цилиндра затем обратная задача. На выбранной сетке строились матричные аналоги интегральных операторов уравнений (3.16) и (3.17), по которым находился матричный оператор уравнения (3.18). Методом последовательных приближений решалась разностная задача для уравнения (3.18). На рисунке приведены точное решение — пунктирная линия нерегуляризованное решение, соответствующее решению интегрального уравнения первого рода (3.9) и не имеющее ничего общего с искомым решением - кружки с крестиками решение уравнения (3.18), полученное методом последовательных приближений при различных начальных приближениях вектора р°(г) (осциллирующая функция — квадраты, сосредоточенная сила - треугольник. Из рисунка видно, что метод дает устойчивое приближение к искомой функции и мало чувствителен к выбору начального приближения. [c.78]

С другой стороны, оценка точности 1-го приближения во многом зависит от типа используемого в расчете распределения скорости внешнего потока по контуру цилиндра. Приведенные на рис. 2,а в качестве примера результаты расчета локальных коэффициентов теплообмена кругового цилиндра для двух распределений скорости — потенциального L/=2 7< sin О и по Хименцу — показывают, что только за этот счет можно получить расхождения порядка 10—12%. [c.146]

Формулы и примеры расчета основных геометрическвх параметров ортогональной конической передачи с круговыми зубьями при стацдартном исходном контуре [c.518]

Пример. Рассчитать круговую торообразную оболочку, нагруженную равномерным давлением р. Известно, что поле перемещений, определенное по линейной безмомент-ной теории оболочек, характеризуется разрывом в зонах, близких к линиям нулевых кривизн. Применение моментной теории позволяет избежать этого. Однако общее аналитическое решение задачи получить трудно. При проведении численного расчета принято, что характерному параметру J o соответствует радиус сечения тора. Размер г = а + Rq sin а. Безразмерный радиус р = а / Rq + sin а. Касательная составляющая нагрузки рмна нулю, а нормальная Рг Р- В связи с тем, что X = S / Rq = OL, переменная в уравнении [c.171]

В четвертое и пятое уравнения (3.19.11) усилия Ni и входят алгебраически (это свойство сохраняется и в том случае, когда срединная поверхность отнесена к произвольной системе координат). Пользуясь этим, можнб в первых трех уравнениях (3.19.11) исключить N i, и получить три уравнения относительно усилий и моментов Т , Т , S i, Gi, Gg, которые в свою очередь выражаются через компоненты деформации е,, е , (О, Ki, К2, т с помощью уравнений состояния (5.34.11) или какого-либо другого варианта этих уравнений. Наконец, формулами (4.26.2), (4.26.5) компоненты деформации выражаются через перемещения, что и приводит нас к трем уравнениям равновесия в перемещениях и , и , w. Эти уравнения очень громоздки и в расчетах используются редко. Они, конечно, зависят от того, какой вариант уравнений состояния был использован при их выводе. Для общего случая мы не будем приводить эти уравнения. Пример их применения будет дан в части V при рассмотрении задачи р круговой цилиндрической Оболочке. [c.75]

Тестовый пример. При расчете оболочек сложных геометрических форм (в частности, тороидальных) наибольшим предпочтением пользуется метод конечных элементов (МКЭ). Специфической особенностью МКЭ в задачах опти.мизации конструкций является необходи.мость предварительной апробации конкретной методики расчета на соответствующем решаемой задаче упрощенном тестовом примере с целью оценки параметров сходимости алгоритма расчета функций предельных состояний конструкции и выбора оптимальной, в смысле объема вычислительных затрат, схемы разбиения оптимизируемой конструкции на конеч1Ные элементы (число элементов А эл, геометрия элементов и т. п.). Поэтому, прежде чем рассматривать постановку и результаты рещения сформулированной задачи оптимизации, коротко остановимся на результатах решения тестовой задачи о потере устойчивости упругой изотропной тороидальной оболочки кругового поперечного сечения, нагруженной гидростатическим внешним давлением (рис. 5.2). Методика решения реализует вариант МКЭ, сформулированный в перемещениях для специального конечного элемента вращения, учитывающего поперечный сдвиг и обжатие нормали в оболочке. [c.225]

В качестве примера приведем расчет шпангоута, на который через круговую накладку действует сосредоточенная радиальная сила Q, приложенная вточкеф=0 (рис. 3.11). [c.87]

Рассмотрен численный пример расчета круговой тороидальной оболочки при следующих данных J =0,20m г=ОДОм 2h= =0,02 м. Пространственные координатные лнннн направлены следующим образом х — по дуге малой окружности оболочки [c.66]

В начальный момент времени на круговую пластину радиусом 0,5, толщиной 0,01 м, жестко защемленную по контуру, действует равномерно распределенный импульс высокой интенсивности, соответствующий начальной скорости = 500 м/с (рис. 9). Дно матрицы расположено на глубине 0,05 м, коэффициент отражения 0,5. Расчет процесса деформирования проводился на 15 000 шагах по времени, что потребовало 1,5 ч времени счета на БЭСМ-6. Последний график при t = 8260 мкс является остаточной формой, которую приняла оболочка после удара о плоское дно матрхщы и последующего выворачивания. В рассмотренных численных примерах анализ возможных разрушения не производился. [c.78]

В качестве второй задачи Максвелл исследует кручение стержней кругового профиля и использует результаты своего анализа для опытного определения модуля сдвига. В следующих, третьем и четвертом, примерах автор возвращается к поставленным Ламе проблемам о напряжениях в полом цилиндре и полой сфере, вызванных равномерным давлением. Максвелл использует полученные решения для оценки некоторых экспериментальных результатов, относящихся к определению сжимаемости жидкостей. Он замечает Некоторые из тех, кто отвергает математиче-, кие теории, как не отвечающие реальности, предполагали, что если стенки резервуара достаточно тонки, то при равных давлениях извне и изнутри сжимаемость резервуара не должна влиять на результат. Нижеследующие расчеты показывают, что кажущаяся сжимаемость жидкости зависит от сжимаемости резервуара л не зависит от толщины стенок при равенстве давлений . [c.324]

И. В. Андрианов и А. А. Дисковский [66] изложили метод исследования влияния вырезов на собственные частоты колебаний прямоугольных пластин, основанный на применении вариационного принципа Рейсснера. В качестве примера рассмотрены собственные колебания квадратной пластины с центральным круговым вырезом. Определению собственных форм и частот колебаний прямоугольных пластин с вырезами, жёстко защемленных по внешнему и внутреннему контурам, посвящено исследование Л. В. Курпы [67]. Описанная ею задача решена структурным методом, в основе которого лежит использование -функций. Данные в работе примеры относятся к расчету собственных форм и частот колебаний для прямоугольных и квадратных пластинок с центральным круговым и квадратным вырезом, а также со смещенным круговым отверстием для прямоугольной пластинки. [c.299]

С. В. Грицай и Н. А. Рудь [73] провели расчет динамических напряжений в трансверсально-изотропной пластинке с круговым вырезом. Р. Н. Швец и Т. А. Неманежина [74] решили динамическую задачу термоупругости для бесконечной пластинки постоянной толщины с круговым вырезом, контур которого свободен от напряжений. Пластинка находится в условиях конвективного теплообмена с окружающей средой постоянной температуры. В работе определены нестационарное температурное поле пластины, динамические прогибы и моменты, обусловленные этим полем. Дан числовой пример. [c.300]

Задача о сверхзвуковом обтекании затупленного тела горючей смесью с образованием детонационного фронта репталась в работах [1, 2]. Исходная смесь и продукты сгорания считались соверпЕенными газами с разными показателями адиабаты 7. В этих работах изучено влияние величины теплового эффекта реакции и скорости потока на картину течения и распределение газодинамических функций за детонационной волной. В частности, расчеты показали, что сильная детонационная волна, образующаяся перед сферой, ослабевая, быстро переходит в волну Чепмена-Жуге. Для плоского течения на примере обтекания кругового цилиндра показано, что режим Чепмена-Жуге устанавливается липеь асимптотически. Это соответствует выводам работ [3, 4], в которых дан теоретический анализ поведения нестационарных течений с плоскими, сферическими и цилиндрическими волнами детонации при их ослаблении. [c.78]

Метод степенных рядов применительно к задаче о кольцевых подкреплениях отверстий оказывается принципиально пригодным для эффективного решения каждый раз, когда бесконечная односвязная область, занятая сопряженными телами, конформно отображается на внешность круга посредством рациональной функции и подкрепляющее кольцо переходит при этом в концентрическое круговое. Эффективное решение задачи для случая отображения вида (2) 153 было дано М. П. Шереметьевым [3], [7], который скомбинировал метод степенных рядов с методом интегралов типа Коши. Частный случай крепления в форме софокусного эллиптического кольца (п = 1) рассматривался позже в работах Ода (Oda [1 ] ) и Левина (Levin [1]). В первой из этих работ приводятся два численных примера применительно к задаче о давлении окружающих пород на крепь туннеля с круговым и эллиптическим поперечными сечениями. Во второй работе решение представлено в форме степенных рядов, достаточно удобных для численных расчетов. [c.591]

При расчетах потоков в пласте в целом скважины моделируются точечными источниками. В простейших случаях при работе небольшого числа скважин задача об их суммарном воздействии решается при помощи принципа суперпозиции ). Задача о неустановившейся фильтрации к цепочке скважин в полосообразном пласте рассматривалась С. Н. Нумеровым (1958) не установившийся приток жидкости к системе круговых батарей и прямолинейных рядов скважин при переменном дебите изучал Ю. П. Борисов (1956). В дальнейшем использованный им метод фильтрационных сопротивлений (внешние сопротивления потоку жидкости зависят от времени, внутренние — соответствуют стационарному течению) применялся М. И. Швидлером (1957) и М. Г. Сухаревым (1959). При задании давлений (и вычислении дебитов системы скважин) задачи усложняются методы их решения предложены М. Д. Розенбергом (1952) и В. П. Пилатовским (1956). Качественное обсуждение с числовыми примерами эффектов взаимодействия скважин дано В. Н. Щелкачевым (1948, 1959). [c.623]

A. A. Каминского (1965 и сл.). При рассмотрении задачи о произвольном числе симметрично расположенных трещин, выходящих на свободную поверхность кругового-отверстия в бесконечном теле, О. Л. Бови применил для отображения такой области на внешность единичного круга приближенное представление аналитической функции полиномами, после чего стало возможным применение методов Н. И. Мусхелишвили. Проведенные им конкретное расчеты для простейших случаев одной и двух диаметрально противоположных трещин потребовали большого объема вычислительных работ, так как для достаточной точности оказалось необходимым удерживать около тридцати членов полиномиального разложения. А. А. Каминский существенно усовершенствовал метод Бови, добившись гораздо лучшей сходимости при замене отображающей функции такой рациональной функцией, которая, сохраняя особенность на концах трещин, скругляет углы в местах выхода трещины в полость. Им получены простые формулы) для определения величины предельной нагрузки в упомянутой задаче-о пластине, ослабленной круговым отверстием с двумя равными радиальными трещинами. Используя этот метод, Н. Ю. Бабич и А. А. Каминский (1965) построили решение задачи для одной прямолинейной трещины, а А. А. Каминский (1965) — для двух прямолинейных трещин, выходящих на контур эллиптического отверстия (здесь же приведены результаты, расчетов критической нагрузки в зависимости от длины трещины). В дальнейшем А. А. Каминский (1966) получил решение задач для случая, когда одна или две равные трещины выходят на контур произвольного-гладкого криволинейного отверстия при одноосном или всестороннем растяжении, и определил критические нагрузки, вызывающие развитие расширенных трещин. Г. Г. Гребенкин и А. А. Каминский (1967) в качестве примера произвели расчет критических нагрузок для двух равных трещин, выходящих на контур квадратного отверстия. В. В. Панасюк (1965) рассмотрел задачу Бови о круговом отверстии с двумя радиальными трещинами разной длины, выходящими на границу отверстия. При определении нормальных напряжений используется приближенный метод, аналогичный методу последовательных приближений, развитому в работах С. Г. Михлина (1935) и Д. И. Шермана (1935). Сравнение с решением О. Л. Бови для двух трещин одинаковой длины дает удовлетворительное совпадение. Некоторые результаты относительно влияния свободной границы полупространства на распространение терщины были получены ранее в работах Ю. А. Устинова (1959) и В. В. Панасюка (1960). [c.382]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...