Результаты расчета и примеры

Результаты расчета и примеры. При малых z были получены асимптотические формулы (8.4.18) и (8.4.20) для величин е и os О, где и ж W вычисляются по (8.4.27). [c.393]

В виде примера на рис. 12.10 сравниваются результаты расчетов и экспериментов по определению поля излучения в заполненном канале. Из этих данных следует, что метод лучевого-анализа с использованием факторов накопления ограниченных и гетерогенных сред позволяет с удовлетворяющей практику точностью прогнозировать поля излучения за заполненными каналами. [c.156]

Сравнение результатов расчетов в примерах 6.1 и 6.2 позволяет сделать вывод, что по наибольшему габаритному размеру клиноременная передача примерно в три раза меньше плоскоременной. [c.98]

Пример 5.3.1. Для системы (рис. 5.2.1 и 5.3.2) найти допустимую нагрузку, пользуясь методом расчета по разрушающим нагрузкам, и сопоставить результаты расчета с примером 5.2.3, где эта же система рассчитана по допускаемым напряжениям. При расчете принять От = 240 МПа, а коэффициент запаса п= 1,5. [c.71]

Естественно, что обеспечение точности при вычислении напряжений в точках р/ и сам процесс экстраполирования требуют тщательности расчетов. В таблице 11 приведены результаты расчетов модельного примера. Была взята квадратная площадка и на ней задана вектор-функция постоянной (единичной) величины, направленная по нормали к площадке. Был построен потенциал двойного слоя, имеющий ее своей плотностью, и в точках, расположенных на нормали к центру квадрата и на разных расстояниях, была вычислена компонента Ог (полагалось, что плоскость хОу лежит в плоскости квадрата). При вычислении напряжений осуществлялась вторичная дискретизация области на равных квадратиков. [c.616]

Для повышения достоверности результатов расчетов и обоснований рекомендуется для каждого конкретного типа оборудования расчленить данные элементы затрат времени на более мелкие примеры для станков с ЧПУ в условиях серийного производства приведены в п. 7.3. [c.245]

Результаты, полученные на электромодели и аналитическим расчетом, сравнивались. Для иллюстрации взят пример с граничными условиями третьего рода и односторонним нагреванием (а = 0,05 L = 0,077 = 0,36 fe = 0,015 см йг = 990 К/В). На рис. 10-1 и в табл. 10-1 показано сравнение результатов расчета и моделирования. На графике сплошными линиями показаны кривые Таблица 10-1 [c.363]

Ниже приведены распечатки исходных данных и результатов расчета рассмотренного примера в табл. 1.12—1. 4. [c.502]

Примеры расчетно-экспериментальных исследований для сложных систем. Ниже приведены некоторые характерные результаты расчетов и экспериментов для роторов турбоагрегатов большой мощности. Все расчеты выполнены с помощью программы на ЭВМ, составленной на основе метода начальных параметров. Динамические [c.184]

В известной мере надо учитывать также неопределенность исходной информации по стоимости топлива и оборудования, режимов работы установок. Поэтому описанные здесь методы расчета иллюстрируются примерами и графиками. Методы оптимизации, формулы и зависимости для расчета оптимальных параметров процессов и характеристик оборудования энерготехнологических установок, а также результаты расчетов и рекомендации нашли применение в практике работы ряда соответствующих организаций. [c.11]

Результаты расчетов многочисленных примеров, где изменялись толщина слоев, характеристики материалов, глубины промерзания и их соотношения, позволили судить о соответствии принятой математической модели описываемому физическому явлению, а также оценить влияние на результаты расчета отдельных входных факторов. [c.349]

Пример 2. Используя данные и результаты расчета предыдущего примера 1 необходимо рассчитать допуски и назначить отклонения размеров (звеньев цепи) деталей механизма. Время работы ЮОО ч. Общая последовательность расчета соответствует указанной в табл.-3.10. [c.98]

Результаты расчета этого примера указывают на весьма резкое влияние коэффициента саморегулирования на устойчивость, положительное при р >0 и отрицательное при Р < 0. При Р > 1,6 система устойчива при сколь угодно малых Т,. [c.128]

Сравнивая полученный результат с результатом расчета в примере 2-1, видим, что при прочих равных условиях (толщина льда, размеры ножа и т. д.) момент, который нужно приложить для разрушения слоя льда в разъединителе горизонтально-поворотного типа с двумя одинаковыми ножами, значительно меньше, чем в разъединителе вертикально-поворотного типа. [c.92]

Поскольку в выбранном варианте /5= 1,25, то из выражений (8.5) и (8.6) получаем б = — 0,8 = 0,7 и Иср = 1,15 м/с. Сравнивая эти данные с результатами расчета предыдущего примера, приходим к выводу, что увеличение быстродействия (скорость Чср возросла от 1 до 1,15 м/с) достигнуто главным образом за счет увеличения диаметра цилиндра, т. е. уменьшения его относительной нагрузки если ранее О было равно 0,08- 0,1 м, то здесь имеем О = 0,12 м. [c.215]

На рис. 3.2 приведены результаты расчета для примеров 3.1 и 3.2. [c.76]

Было проведено также большое количество сравнений рассчитанных п измеренных спектров тепловых нейтронов в легкой воде с различными поглотителями в ней. Расчетный метод был таким же, как описанный выше для графита. На рис. 7.16 приводятся в качестве примера результаты расчетов и экспериментальные данные, полученные методом времени пролета с импульсным источником нейтронов [67]. Из рисунков видно, что модель рассеяния на свя- [c.285]

Расхождение результатов расчетов по точной и приближенной формулам в четвертой значащей цифре несущественно, тем более что погрешность формул для определения коэффициентов теплоотдачи около 10%. Обычно тепловые расчеты проводят с точностью до третьей значащей цифры. Следовательно, точная и приближенная формулы в данном примере дают совершенно одинаковый результат. [c.100]

Последующий расчет геометрических, контрольных параметров, коэффициента перекрытия, удельных скольжений и оценка качества зацепления по геометрическим показателем те же, что и в примере 1. Результаты расчета приведены в табл. 2.6, [c.36]

Расчет по предлагаемой модели в случае ОНС был выполнен на примере стали 304 при равенстве второго и третьего главных напряжений ог = Оз > 0. Результаты расчета хорошо соответствуют (рис. 3.6) эмпирической зависимости [100] [c.175]

Пример. Определить среднее квадратичное отклонение методом размаха выборки. Определяем величины Rj как разность максимального и минимального значений параметров в /-й мгновенной выборке. Результаты расчетов следующие [c.71]

Результаты расчета по средни%г и крайним значения.м зазора для предыдущего примера (посадка Л = 5 мкм) приведены в табл. 24. [c.356]

Освоение ныне принятой методики расчета и подбора подшипников качения требует некоторого опыта, который может быть получен в результате анализа примеров, приведенных в пособиях [23, 27]. [c.442]

Пример использования системы для решения задачи о напряженном состоянии непологой оболочки сложной конфигурации (рис. 1.21). На оболочку действует внешняя нормально распределенная нагрузка интенсивностью р = 9,81 10 Па. Расчетная модель состоит из 601 элемента. Количество степенен свободы в узле —5 (3 перемещения и 2 угла поворота). Порядок результирующей системы алгебраических уравнений — 3465. На рис. 1.21, а представлены полученные в результате расчетов эпюры мембранных, а на рис. 1.21,6 — изгибных напряжений. Рисунки получены на графопостроителе. [c.58]

В сборнике помещены три задания (по статике, кинематике и динамике), при выполнении которых целесообразно использование ЭВМ. По каждому из этих заданий дан пример с алгоритмом решения и результатами расчета на ЭВМ. [c.3]

Так, в рассмотренном только что примере действие по вводу данных, расчету и запоминанию значений характеристик, определению ном расчету Гр, выводу результатов работы программы целесообразно производить с помощью отдельных подпрограмм. [c.61]

Учебник содержит конкретные примеры и их решения с использованием ЭВМ, а также задачи для самостоятельного решения. Широкое внедрение в расчетную практику мощной вычислительной техники позволяет проводить расчеты упругих элементов с минимальным числом допущений при переходе от реального элемента к расчетной схеме и тем самым существенно повысить точность расчетов. Использование ЭВМ позволяет получить не только большой объем числовых результатов, н и приводит к качественно новым методам подготовки задач к решению с отказом от ряда традиционных преобразований уравнений статики или динамики, которые раньше считались необходимыми, например сведение системы уравнений к одному уравнению. [c.4]

Решая систему уравнений в удобном для Вас порядке, старайтесь рационализировать расчеты пользуйтесь постоянной единой фермой определения неизвестных из уравнений (см. приведенные примеры) старайтесь в уме контролировать правильность производимых расчетов и следить за порядком получаемого результата. Многие расчеты с вполне достаточной точностью можно проводить в уме. Свои способности Е устном счете мояшо и необходимо постоянно тренировать. [c.59]

Следующий вопрос, который был нами рассмотрен, касается применимости Г -интеграла в качестве критерия при знакопеременном нагружении. Несмотря на полученное Брастом [287J удовлетворительное совпадение результатов расчета и эксперимента, следует отметить, что в общем случае применение Т -интеграла в качестве критерия при знакопеременном нагружении проблематично. Покажем на примере нестационарного (в частности, циклического) нагружения невозможность исполь- [c.257]

Пример И. В примере 10 при расчете защиты детектора Рц от источника И6 необходимая толщина защиты оказалась равной 12=68 см бетона. В настоящем примере ставится задача определить мощность дозы в точке детектора Р 2 (помещение ПЮ), если источником И5 (помещение П9) является урановый блочок массой 1 кг, облученный в реакторе на тепловых нейтронах в течение Г=120 дней и после выдержки i=30 дней. Для упрощения расчетов удельную мощность реактора примем равной ш= квт кг (обычно она бывает больще). Расстояние от источника до детектора Ь=4 м. Цель данного примера — проиллюстрировать применение формул для расчета мощности дозы за защитой й по радиационным характеристикам (удельной активности, спектральному составу), рассчитанным только для Г = оо. При этом необходимо рассчитать уровни излучения а) выраженные в единицах мощности экспозиционной дозы Р [мр1ч], если удельная активность Q выражена в единицах кюри или грамм-эквивалентах радия М-, б) в единицах интенсивности I [Мэе/ см -сек)], если удельная активность выражена в единицах силы источника 5 [Мэе/(сек-кг)]. Для контроля результаты расчета в примерах а и б надо сравнить между собой, а также с результатами расчета с использованием непосредственных радиационных характеристик для 7 = 120 дней и = 30 дней. [c.339]

Для примера приведем результаты расчетов и экспериментов из работы Фенстера [Л. 2-10], который, кстати, учитывал дополнительно [c.45]

Пример 1. Расчет энергетических характеристик ГЛОН на молекулах HgF (FIR-излучение). Рассмотрим результаты расчета и анализа коэффициента усиления выбранной активной среды, который во многом определяет энергетические характеристики ГЛОН. Математическую модель усиления сигнала в среде на молекулах HgF, возбуждаемых резонансной накачкой излучения Og-лазера % = 9,55 мкм), можно получить из общих балансных уравнений (3.13)—(3,18). На рис. ЗЛ9 приведена схема уровней молекулы HgF, поясняющая процессы, которые рассматриваются в уравнениях, описывающих усиление. Они имеют следующий вид [c.155]

Пример 3. Резонаторы ГЛОН. Как уже отмечалось, в ГЛОН могут быть использованы резонаторы двух типов открытые и волноводные. Расчет характеристик открытых резонаторов ГЛОН MIR- и // -излучение) не отличается принципиально ни по постановке задачи, ни по технике ее реализации на ЭВМ от задач открытых резонаторов в оптическом диапазоне. Поэтому при расчетах открытых резонаторов ГЛОН можно пользоваться методиками и программами, изложенными в гл. 2. Рассмотрим результаты расчетов и анализ волноводных резонаторов. Конструктивно волноводный резонатор заложен в любом газовом лазере с разрядной трубкой, которая может рассматриваться как диэлектрический полый волновод. Но в оптическом диапазоне влияние стенок трубки на формирование поля в резонаторе не учитывается, так как отношение (ИХ d — диаметр трубки, X —длина волны) в этом диапазоне очень велико и каустика эффективного поля резонатора при таких условиях меньше диаметра трубки. Однако в ИК-диапазоне с успехом используются волноводные СОг-лазеры, где отношение d/i много меньше, чем в обычных лазерах за счет уменьшения d (единицы мм) [37]. При расчете характеристик такого лазера учитывается влияние стенок на формирование поля в резонаторе. В лазерах с оптической накачкой при увеличении длины волны излучения вплоть до субмиллиметрового и миллиметрового диапазонов отношение d/X становится еще меньше, даже с учетом того, что диаметры их трубок для увеличения эффективности генерации делаются большими по сравнению с диаметрами трубок СО -лазеров. Поэтому роль стенок трубки в заполненных эффективным полем объеме резонатора увеличивается. Рассмотрим наиболее типичную схему волноводного резонатора ГЛОН (рис. 3.28). Зеркала этого резонатора, расположенные на торцах диэлектрического поля волновода (трубки), имеют отверстия di и dg соответственно для ввода излучения накачки в активную среду ГЛОН и вывода излучения генерации. Так как задача является осесимметричной, будем искать искомые поля в резонаторе как функцию от координаты U (г). В качестве базисных функций этой задачи выбираются радиальные ортонормированные собственные функции бесконечного полого диэлектрического волновода со следующими условиями. [c.163]

Для примеров 2 и 3 (послерезонансный режим колебаний) приведен в сокращенном виде ход расчета, в остальных примерах даны только наиболее важные результаты расчета. В примере 4 показан особый случай, а именно установка агрегата с подрессоренным корпусом генератора. [c.312]

В отличие от примера IV.1, в котором етенки печи конструировались на основе расчета, здесь их размеры приняты существующн-мн и взяты из рис. 27. Для этих стенок находим плотности потоков тепла на внутренней поверхности Qs, (г 5 — для стен, свода и пода, зт 3 — для заслонок рабочих окон) и проверяем значения плотности потока на нар жной поверхности, ist/ п-я// ст иа соответствие нормативным величинам ( ,т.в из п. 2 гл. I. Результаты расчета и проверки следующие (в последовательности — ist, 95i в, q rfn+,IF T. Вт/м2, в скобках - отношение ,i к и. %) [c.139]

При сравнении этой величины с результатами расчетов в примере 8.3 получим, что для комнат, находящихся в нижней половине рассматриваемого жилого здания, следует принять переменные значения (371 Вт и ниже) теплопотерь на нагревание инфильтрующегося воздуха, вычисленные по формуле (8.9). Для комнат, находящихся в верхней половине здания, теплопотери, найденные по формуле (8.10), превышают теплопотери, определенные по формуле (8.9). Следовательно, для этих комнат теплопотери на нагревание инфильтрующегося воздуха необходимо считать постоянными и равными 303 Вт. [c.38]

Результаты расчетов и уточнений термических сопротивлений стеклопакета и распределения температур по его сечению в средней части окна приведены в табл. 33. Уточнения термических сопротивлений воздушных прослоек в соответствии с перепадами температур на поверхностях остеклений выполнены на основании результатов исследований, полученных в гл. III следующим образом (на примере первого уточнения в табл. 33) из найденного распределения температур на внутренней поверхности стеклопакета определим Atn= = 19,8°, Тср=12,1° по графику на рис. 51 и 52 Пособия по проектированию [29] коэффищ1енты теплообмена конвекцией и излучением Ок=4,8 ал=4,5 Вт/(м2-К) следовательно, ав=ак+ал=9,3 Вт/(м2-К), Rb= =0,108 м -К/Вт. Далее для первой воздушной прослойки как для герметичной по разности температур на ее [c.134]

В данной работе были описаны возможности программы FEDSS и применяемые в ней методы. Для иллюстрации гибкости этой программы были представлены некоторые конкретные примеры ее применения. Удовлетворительное согласие результатов расчетов и экспериментальных данных иллюстрирует точность используемых моделей, а также достоверность основных положений и применяемых вычислительных методов. Предварительная обработка исходных данных позволяет благодаря генерации расчетной сетки ускорить процесс расчета по новым моделям. Программы обработки получаемых результатов дают возможность оперативно анализировать и оптимизировать структуру проектируемого прибора. [c.319]

Контрольный пример. Симметричная линза со следующими данными — = 50 / , = —50 й — 5 /11 == па= 1 Яа = 1,5183 1 = —100 р = —10 изображает предметную точку с координатами 2 = 0 Уо= —3 Хо= —2 за 2-й поверхностью иа расстоянии , = 93,175449. Луч, ход которого надо рассчитать, пересекает входной зрачок в точке с координатами т1 = 10 Л11= 5. В табл. П1 и П2 приведены результаты расчета хода этого луча через 1-ю и 2-ю поверхности. Используй результаты расчета и следующие формулы у = Уд + + ( —г,) lg .l/vg .l и X = Хд+ ( —2,) Хд+1/Уо4.1. МОЖНО рассчитэть координаты точки пересечения луча с плоскостью изображения у = 0,804107 х = = 0,8548174, [c.426]

Пример 8.5. Несмотря на то, что допущение аддитивности [уравнение (8.9.10)] часто является хорошей аппроксимацией, для сильно неидеальных смесей могут иметь место значительные расхождения между результатами расчетов и экспериментальными данными по равновесию в многокомпонентных смесях. Однако такие расхождения существенны только тогда, когда они превышают неопределенность экспериментальных данных. Для обнаружения существенных отклонений необходимы данные высокой точности, а такие данные встречаются редко, особенно для тройных систем для четырехкомпонентных систем и систем более высоких порядков их практически не существует. Для иллюстрации этого положения рассмотрим тройную систему хлороформ—этанол—гептан при 50 °С, исследованную Эбботтом и др. [1 ]. Сначала были получены очень точные данные для трех бинарных систем. Эти данные обработали по методу Баркера также, как это делали Эбботт и Ван-Несс [2 ] и другие исследователи [66]. Существенной чертой этого метода является то, что в нем используются только данные Р — х (при постоянной температуре) и не используются данные по составу пара у. [c.293]

Согласно примеру, приведенному Лева [Л. 184], результаты расчета по его формуле для неподвижного слоя и по данным Хаппеля, отвечающим условиям п. а , дают совпадение до 5%. Аналогичный результат получен в [Л. 237] при некотором, но систематическом снижении кривой сл для движущегося слоя. [c.285]

В четвертое издание учебника по сравнению с предыдущим внесены следующие изменения. Все формулы представлены так, что остаются справедливыми для любой системы единиц физических величин. В справочных данных и примерах расчета используется только Международная система единиц. Расчеты на ресурс распространены на зубчатые (шлицевые) соединения в соответствии с ГОСТ 21425—75 и на клиноременные передачи — ГОСТ 1284.3—80. В расчетах на ресурс зубчатых передач и подшипников качения использована общая методика по типовым графикам нагрузки. Дана современная методика расчета конических передач с круговыми зубьями, Использована теория вероятности при расчетах прессовых соединений, подшипников скольжения и качения, также результаты современных исследований прочности волновых передач и передач Новикова. Внесены изменения в методику изложения некоторых разделов курса. Все эти изменения связаны с быстрым развитием отечественной науки в области машиностроения, которому уделяется первостепенное внимание в планах нашей партии и правительства, в решениях XXVI съезда КПСС. [c.3]

Результаты расчета по уравнению (10.60) приведены на фиг. 10.6. Величина t для металла определяется так t t exp (—(fIkT) X X AnmJ Te alEoh ). При температуре 3000° К и ф 3,5 эв t = = 5-10 i. Можно видеть (фиг. 10.6), что начальная стадия процесса периодической электризации происходит с очень высокой скоростью. В рассматриваемом примере i 5-10 i. Интересно заметить, однако, что время, в течение которого одна частица [c.452]

Методы проверки результатов расчетов, как видно из разобранного примера, могут быть раз.чичны. Принцип один - проверяются результаты, полученные последшми и с помощью уравнений, которые не использовались при решении задачи. В рассмотренной задаче, например, для проверки результатов всех предыдущш расчетов после определения усшс-й Sg и S g автор рассмотрел бы равновесие сил, приложенных к узлу G. [c.77]

Уравнения Максвелла имеют громадное значение в связи с тем, что они дают возможность теоретическим путем получать очень важные результаты. Они и по сей день сохранили свое значение как основы для расчета электродинамических явлений. Приведем в качестве иллюстрации один пример, принадлежащий самому автору уравнений. Физически неочевидный коэффициент с сначала был введен Максвеллом чисто формально для сохранения размерностей правой и левой частей уравнений. Применяя свои уравнения к ре1пению конкретных задач, Максвелл теоретически вычислил значение с с = 310 м/с, т. е. оно совпало со значением скорости света. Ученый сделал из этого принципиальный физический вывод свет является электромагнитной волной. Время показало правоту этого блестящего теоретического предвидения великого физика. [c.97]

В качестве примера рассмотрим расчет тонкостешюго кольца, равномерно вращающегося в своей плоскости с угловой скоростью со (рис. 25.5, а). Полученная в результате расчета формула напр [жений используется при расчете ободов маховиков и напряжений в ремнях ременных передач. [c.285]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...