Тороидальные оболочки

Получение экспериментальных сведений о деформированном состоянии каждой интересующей конструкции часто затруднительно, и требуется решение задачи о нагружении тороидальной оболочки. [c.184]

В настоящее время имеются достаточно хорошо разработанные методы, позволяющие определять напряженное состояние тороидальных -оболочек, меридиональными сечениями которых являются окружности или овалы [101], [102]. [c.123]

Известно, что напряженное осесимметричное состояние тороидальной оболочки описывается системой обыкновенных дифференциальных уравнений четвертого порядка. Если свести систему уравнений к одному дифференциальному уравнению и представить, как обычно, решение в виде суммы общего решения однородного уравнения и частного решения, соответствующего заданной правой части, то решение однородного уравнения будет определять напряженное состояние краевого эффекта, частное же решение с достаточной точностью опишет безмоментное напряженное состояние. [c.124]

Волнистой чертой в формулах (104) отмечены величины, соответствующие частному решению дифференциального уравнения изгиба тороидальной оболочки. [c.125]

Рассмотрим сопряжение двух тороидальных оболочек. Пусть в сечении сопряжения действуют отнесенные к единице длины изгибающий момент и радиальная сила Х . Положительные направления Xi и Ха находят из канонических уравнений метода сил, имеющих вид [c.128]

Сравнительно просто можно также определить напряженное состояние при жесткой или упругой заделке оболочки спиральной камеры в кольца статора. Необходимо отметить одно обстоятельство. Обе рассмотренные задачи осесимметричны, т. е. в них не учитывается изменение напряженного состояния тороидальной оболочки в широтном направлении. В действительности из-за наличия колонн жесткости верхнего и нижнего колец статора по углу переменны. Это говорит о том, что напряженное состояние в тороидальной оболочке, которая схематизирует спиральную камеру, переменно в широтном направлении. Против колонн статора напряжения оказываются больше, а между колоннами они падают. Отметим, что такой характер распределения напряжений наблюдается только вблизи статорных колец. [c.132]

Усилия 7 и Г соответствуют тороидальной оболочке кругового поперечного сечения. Усилия Т и Гг описывают возмущение напряженного состояния, связанное с отклонением формы срединной поверхности оболочки от круговой. [c.141]

Рассмотрим, чему равны усилия, возникающие в тороидальной оболочке эллиптического меридионального сечения. Для этого в формулах необходимо принять =2. Тогда [c.141]

Таким образом, очевидно, что формулы (137) и (138), безусловно, пригодны для оценки возмущений напряженного состояния круговой тороидальной оболочки, связанной с неточностью ее изготовления. [c.142]

Меридиональное сечение тороидальной оболочки и соответствующие обозначения приведены на рис. 66. Угол 0 определяет координату,точки, имеющей максимальные отклонения. Угол а,-/ характеризует ширину области "искажения формы меридионального сечения. Величина ац является амплитудой возмущения. [c.143]

Рис. 66. Искаженное сечение тороидальной оболочки

Таким образом, тороидальная оболочка также весьма чувствительна к искажению формы ее срединной поверхности. [c.145]

Моментное -напряженное состояние тороидальной оболочки с учетом геометрической нелинейности [c.149]

Рассмотрим моментное напряженное состояние тороидальной оболочки с учетом геометрической нелинейности. В этом случае решение можно получить, лишь используя ЭВМ. [c.149]

Муфты с упругим элементом в виде резиновой тороидальной оболочки имеют два исполнения по форме упругого элемента. [c.493]

Замкнутая тороидальная оболочка. Пусть средняя поверхность оболочки представляет собой тор, осью симметрии которого является ось z. Меридиональное сечение этой поверхности вращения представляет собой две одинаковые окружности радиуса а, симметричные относительно оси г (расстояние между центрами [c.32]

Изучим взаимодействие тонкой оболочки волнистого сильфона с жесткими кольцами круглого поперечного сечения и гибкими кольцами в виде разомкнутых тороидальных оболочек. Половины сечения колец представлены на рис. 11, Волнистый сильфон составлен из тороидальных оболочек (радиусы внутреннего и внешнего торов равны соответственно 17,7 10 и [c.64]

Расчеты выполнены для двух вариантов армирования компенсатора жесткими кольцами круглого поперечного сечения, прилегающими без зазора к впадине гофра, и гибкими кольцами в виде разомкнутых тороидальных оболочек. На рисунках результаты, отвечающие жесткому кольцу, показаны сплошными линиями, гибкому — штриховыми. [c.66]

ЕМКОСТИ С ТОРОИДАЛЬНЫМИ ОБОЛОЧКАМИ КРУГОВОГО СЕЧЕНИЯ ПОД ДЕЙСТВИЕМ ДАВЛЕНИЙ [c.131]

Гладкие тороидальные оболочки. Теоретические основы расчета полного тора под внешним давлением изложены в работе [ 10 ]. Опытные исследования таких конструкций с различными соотношениями геометрических параметров практически отсутствуют. Среди имеющихся работ отметим 136). [c.131]

Рис. 67. Тороидальная оболочка, подкрепленная кольцевыми ребрами

В качестве второго примера рассмотрим трехслойную тороидальную оболочку симметричного по толщине строения. [c.164]

Оптимальная форма меридиана тороидальной оболочки [c.225]

ОПТИМАЛЬНАЯ ФОРМА МЕРИДИАНА ТОРОИДАЛЬНОЙ ОБОЛОЧКИ, НАГРУЖЕННОЙ ВНЕШНИМ ГИДРОСТАТИЧЕСКИМ ДАВЛЕНИЕМ [c.225]

Рис. 5.2. Вертикальное сечение тороидальной оболочки (тестовый пример)

Анализ данных табл. 5.4 показывает хорошее совпадение результатов расчета критической нагрузки до с экспериментально наблюдаемыми нагрузками потери устойчивости дэ ксп) что позволяет сделать вывод о применимости использованной в тестовом примере методики расчета нагрузок потери устойчивости тороидальных оболочек в соответствующих задачах оптимизации конструкций этого класса, изготовленных из композитов. [c.226]

Рис. 5.4. Некоторые характерные формы потери устойчивости круговой тороидальной оболочки а — антисимметричная б — симметричная

Каплан Ю. И. Инженерный метод расчета тороидальных оболочек. Изд. АН УССР, Киев, 1962. [c.196]

Луганцев Л. Д. Решение задачи для тороидальной оболочки применительно к расчету компенсаторов сильфонного типа.— В кн. Расчеты на прочность. М. Машгиз, 1971, № 15. [c.284]

В отечественной практике используются тороидальные компенсаторы, показанные на фиг. 129. В качестве основного элемента компенсатора применяются тонкостенные трубы с толщиной стенки 2—3 мм, изготавливаемые обычно из стали 1Х18Н9Т. Вначале трубы загибаются на оправке в кольцо, после чего торцы их свариваются между собой. К кольцу привариваются с двух сторон отрезки обечайки, как показано на фиг. 133, б, затем полученный тороидальный элемент подвергается термической обработке (предпочтительнее аустенизации). Далее, в трубе прорезается с внутренней стороны кольцевая канавка, обеспечивающая необходимую компенсационную способность тороидальной оболочки. Прорезка канавки до термообработки недопустима, так как в этом случае происходит значительное раскрытие паза вследствие проявления эффекта снятия внутренних напряжений, возникающих при вальцовке. Отдельные тороидальные элементы свариваются между собой кольцевыми швами, соединяющими обечайки, и привариваются к трубам газопровода. [c.179]

При расчете напряжений в сечениях спиральной камеры под статической нагрузкой камера схематизируется в виде тороидальной оболочки, образованной вращением соответствующего сечения вокруг оси турбины. [c.123]

Безмоментное напряженное состояние тороидальной оболочки с сечением, мало отличаюш,имся от кругового. Примем, что срединная поверхность оболочки задается уравнениями [c.139]

Моментное напряженное состояние. Для оценки. влияния возмущения формы срединной поверхности тороидальной обо-.лочки в общем случае моментного напряженного состояния Можно рассмотреть результаты серии расчетов тороидальных оболочек с заданным искажением формы меридионального сечения, проведенных на ЭЦВМ БЭСМ-ЗМ. [c.143]

Кваша Э.Н. Контактная задача для опоясанной тороидальной оболочки II Расчет напряженно-деформированного состояния пластин и оболочек. Саратов Изд-во Сарат. ун-та. 1981. С. 10 - 12. [c.282]

Расчетная схема выбрана в виде полугофра, состоящего из двух тороидальных сегментов (рис. 18). Зазор между внешней поверхностью первого сегмента (тороидальная оболочка — впадина) и кольцом до нагружения равен нулю. Функция зазора между кольцевой пластиной и внешним тороидальным сегментом определяется формулой (11.32). На левом крае заданы граничные условия ы = Qj = i = О, на правом Аы = = —А, Qi = 01 = 0. Приращения давления и осевого смещения на каждом шаге составляют А = 0,8 МПа, А = = 0,15 10 м. Выполнено 10 шагов, общее число координатных функций, принятых для аппроксимацпи Аы, Аш, Аф сегмента, составило 36, причем для Аш — 12. [c.78]

Подкрепленные тороидальные оболочки. При сравнительно больших давлениях и отношениях R/Ь для получения конструкции минимальной массы рационально подкрепление торовой оболочки кольцевыми ребрами (рис. 67). Критическое давление общей потери устойчивости такой оболочки [c.132]

Тестовый пример. При расчете оболочек сложных геометрических форм (в частности, тороидальных) наибольшим предпочтением пользуется метод конечных элементов (МКЭ). Специфической особенностью МКЭ в задачах опти.мизации конструкций является необходи.мость предварительной апробации конкретной методики расчета на соответствующем решаемой задаче упрощенном тестовом примере с целью оценки параметров сходимости алгоритма расчета функций предельных состояний конструкции и выбора оптимальной, в смысле объема вычислительных затрат, схемы разбиения оптимизируемой конструкции на конеч1Ные элементы (число элементов А эл, геометрия элементов и т. п.). Поэтому, прежде чем рассматривать постановку и результаты рещения сформулированной задачи оптимизации, коротко остановимся на результатах решения тестовой задачи о потере устойчивости упругой изотропной тороидальной оболочки кругового поперечного сечения, нагруженной гидростатическим внешним давлением (рис. 5.2). Методика решения реализует вариант МКЭ, сформулированный в перемещениях для специального конечного элемента вращения, учитывающего поперечный сдвиг и обжатие нормали в оболочке. [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...