Круговые Расчет — Методы

Замкнутая круговая цилиндрическая стальная оболочка, равномерно сжатая параллельно образующим, проверяется на устойчивость при расчете по методу предельных состояний по формуле (UI.1.107) и при расчете по методу допускаемых напряжений — [c.398]

Развод резцов. Развод резцов определяют расчетным путем в зависимости от метода нарезания, вида обработки, типа конических колес и их параметров. Ниже приведена методика расчета развода резцов при обработке обкаточных конических колес с круговыми зубьями комбинированным методом этот метод нарезания зубьев наиболее распространен и обеспечивает более высокую точность обработки по сравнению с другими методами. При комбинированном методе нарезания зубья колеса обрабатывают двусторонним способом (обе стороны зуба нарезают одновременно) на расчетных наладочных установках станка. Зубья шестерни нарезают начисто методом постоянных установок в этом случае каждую сторону зуба обрабатывают [c.43]

Замкнутая круговая цилиндрическая стальная оболочка, равномерно сжатая параллельно образующим, проверяется на устойчивость при расчете по методу допускаемых напряжений по формуле (3.127) и при расчете по методу предельных состояний по формуле (3.128), где а = Ох и а р = при этом Од-ро — меньшая из величин [c.280]

Геометрический расчет гипоидных передач аналогичен расчету конических с круговыми зубьями, но несколько сложнее. При расчете пользуются расчетными таблицами и графиками. Один из параметров приходится определять предварительно, а потом уточнять, т. е. пользоваться методом последовательного приближения. [c.214]

В дальнейшем изложении метода начальных функций применительно к расчету толстых круговых цилиндрических оболочек мы будем следовать работе [135], рассматривая осесимметричную задачу. [c.308]

Идею синтеза методов строительной механики и теории упругости нагляднее всего проследить на следующей эффективной схеме расчета на поперечный изгиб круговой цилиндрической оболочки, изложенной в ряде работ С. Н. Кана [39—41], (70 и др.]. [c.67]

Рассмотрим некоторые интегральные методы, хорошо зарекомендовавшие себя при расчете индукционных нагревателей. Пусть индукционная система состоит из немагнитных цилиндрических слитков с произвольным распределением р по длине и радиусу (объекты типа А) и нескольких много-витковых обмоток с известными токами (объекты В) (рис.8-2). Естественными вторичными источниками являются круговые токи проводимости в слитках плотность этих токов / зависит от и г. [c.122]

Наибольший интерес представляют пакетные, групповые и катящиеся преобразователи. Так, пакетные преобразователи представляют собой отдельные пьезоэлементы, собранные в пакет. В результате расчета колеблющегося прямоугольного пьезоэлемента было установлено, что для возбуждения упругого импульса, равного периоду собственных колебаний, пьезоэлемент должен иметь размеры, обеспечивающие кратность частот мод колебаний прямоугольного элемента. Возбуждая такой пьезоэлемент электрическим импульсом, в спектре которого отсутствуют частотные составляющие, равные кратным частотам, получают короткий упругий импульс. При длительности такого электрического импульса, равной одному периоду собственных колебаний пьезоэлемента, длительность упругого импульса будет также равна одному периоду, при длительности электрического импульса равного двум, трем и более периодам длительность упругого импульса соответственно будет равна двум, трем и более периодам. Таким образом, данные преобразователи позволяют управлять длительностью упругого сигнала. Однако практически для реализации эхо-импульсного метода они не пригодны, так как не обеспечивают высокой направленности при излучении и приеме упругих волн. Основной помехой при приеме упругих волн являются поверхностные волны, которые возникают при возбуждении ненаправленного преобразователя. Для обеспечения направленности в главном направлении (перпендикулярно поверхности, на которой расположен преобразователь) предложен метод группирования элементарных источников. Группирование позволяет существенно увеличить направленность и уменьшить уровень поверхностных волн. Различают линейное и базисное группирование. Линейное группирование полностью не исключает образования волн помех, оно их локализует в определенном направлении. Для исключения образования поверхностных волн предложен преобразователь, в котором пьезоэлементы располагают на круговой базе. [c.86]

Расчет оболочек е учетом изгиба проще всего реализуется для круговых цилиндрических оболочек с постоянной толщиной, стенки. Для оболочек вращения других конфигураций общее решение соответствующих уравнений в ряде случаев может быть выражено через специальные функции. Этот вопрос кратко рассмотрен в 15 подробное его изложение содержится в книге [56 . При произвольной форме меридиана и переменной толщине стенки оболочки эффективным является числовой метод расчета ее, изложенный в 16. [c.132]

Основанная на этих гипотезах теория. тонкостенных стержней открытого сечения рассматривалась рядом исследователей, но законченная форма ей была придана В. 3. Власовым [24]. Деформации тонкостенных кривых стержней в отличие от прямых сопровождаются существенными искажениями формы их сечения. Задача о чистом изгибе стержней с круговой осью описывается почти такими же уравнениями, как осесимметричная деформация оболочек,вращения. Для стержней малой кривизны эти уравнения могут быть упрощены. В 45 рассмотрены числовые методы расчета, а для стержней, составленных из цилиндрических и плоских стенок, приведены аналитические решения. [c.408]

Приведенный выше метод расчета конических зубчатых колес с круговыми зубьями по системе ЭНИМСа применим при осевом угле 6 от 40 до 170° (расчет при 5 = 10 -г- 40° см. [26 ), Угол начального конуса при этом находится в преде- [c.425]

Ниже излагается порядок проектирования присоединенной группы и последовательность определения ускорения рабочего звена спроектированного механизма в крайнем рабочем положении. Для определения положений звеньев механизма, скоростей и ускорений пользуемся аналитическими методами расчета, изложенными в работе [3]. Круговой направляющий механизм считается уже спроектированным, поэтому исходными данными для проектирования присоединенной группы будут I ad = вс = d = см = 1 -мo = Флв. где, как указывалось выше, Ав — угол поворота кривошипа, соответствующий крайнему рабочему положению звена FG, а Lq,d — величина отрезка, определяющего положения центра приближаемой окружности, т. е. крайнее нерабочее положение шарнира G. [c.51]

Кроме рассмотренных характеристик линейной системы в расчетах АСР тепловых объектов используют расширенные КЧХ [48]. Расширенная КЧХ, как и обычная, является частным случаем передаточной функции при значении комплексной переменной р=—тш /ш, где со — круговая частота т—степень колебательности. Степень колебательности т = а/ш определяется наименьшим значением отношения действительной части комплексного корня характеристического уравнения системы к коэффициенту при мнимой части. Расширенные КЧХ могут быть определены приближенными графоаналитическими методами по обычным КЧХ [48]. [c.444]

Вращающуюся круговую решетку по описанному методу годографа скорости построить нельзя, так как условия на границе движущегося профиля нелинейны в плоскости годографа однако, как будет показано ниже (в 22), возможно произвести другим методом расчет распределения скорости на профиле построенной круговой решетки при ее вращении с постоянной угловой скоростью. [c.139]

Выводы. Разработан метод расчета обтекания плоских контуров и осесимметричных тел потоком газа при очень больших сверхзвуковых скоростях, основанный на разложении решения в ряд по степеням параметра е = (7 — 1)/(7 -h 1), где 7 — отношение теплоемкостей. Приведены формулы для вычисления первых двух членов этого ряда. В качестве примера решена задача об обтекании конического тела с протоком. Сравнение с точным решением для случая обтекания кругового конуса показывает, что при 7 = 1.4 погрешность в величине давления на конусе не превышает 1 % при полууглах при вершине конуса до 40 %. [c.35]

Пусть расчету подлежит замкнутая круговая цилиндрическая оболочка, ограниченная двумя поперечными краями = Si и g = gg- В этом случае при интегрировании дифференциальных уравнений теории круговых цилиндрических оболочек, помимо граничных условий на поперечных краях, надо учитывать условия возврата, т. е. требование, чтобы после обхода контура поперечного Течения некоторые усилия, моменты, перемещения и углы поворота вернулись к прежним значениям. В связи с этим для исследования замкнутых цилиндрических оболочек широко используется метод тригонометрических рядов по переменной 0, так как в нем условия возврата очевидно выполняются в каждом отдельно взятом члене разложения. Схема такого расчета заключается в следующем. [c.346]

Подведем итог обсуждению методов расчета замкнутых круговых цилиндрических оболочек. Пусть надо решить однородную задачу, условия которой таковы, что потенциальную функцию Ф, введенную в 23.2, надо искать в виде следующей суммы [c.377]

Итак, для приближенного расчета замкнутой круговой цилиндрической оболочки можно использовать три основных приближенных подхода простой метод расчленения, обобщенный метод расчленения и теорию напряженных состояний с большой изменяемостью. Каждый из них обладает своими преимуществами, но может быть использован лишь в рамках определенной области применимости, и ни один из них не является универ-с альным. [c.377]

Практические методы расчета тонких оболочек из вязкоупругих материалов на устойчивость [1] основаны иа полуэмпирических зависимостях, не учитывающих вязкоупругие свойства материалов, а следовательно, и зависимость критической нагрузки от времени t. Более обоснованным подходом к решению этой проблемы является применение линейной наследственной теории. Однако известные решения, построенные на этой теории, например [2], основаны на использовании экспоненциального представления функций времени, недостаточно полно характеризующего вязкоупругие свойства материала. Кроме того, эти решения довольно громоздки и трудно применимы на практике. В данной работе предлагается решение задачи устойчивости изгибаемой замкнутой круговой цилиндрической оболочки из вязкоупругого материала методом параметров [3] при аппроксимаций функций ползучести II(f) и коэффициента поперечной деформации v(f) линейным сплайном. [c.43]

В работе В. А. Тихонова и Н. Г. Яковлева [180] среди других вопросов расчета резинометаллических элементов рассматривается и задача устойчивости. Приведена формула для критического давления на фланцы пакета с плоскими слоями круговой формы фланцы параллельны и не смещаются. Изгибная жесткость резинового слоя вычисляется методом [17]. [c.215]

В первом разделе рассмотрена общая процедура решения задач статики, динамики и теплопроводности с помощью МКЭ, даны методы, формулы и библиотека подпрограмм вычисления соответствующих матриц и векторов простых типовых конечных элементов прямолинейных стержней постоянного поперечного сечения (рис. 1.2), прямоугольных в плане оболочек (рис.. 3), тонких треугольных, четырехугольных и прямоугольных в плане пластин (рис. 1.4), круговых колец треугольного, четырехугольного и прямоугольного поперечного сечения (рис. 1.5), четырех-, пяти- и шестигранных объемных элементов (рис. 1.6). Изложены методы и алгоритмы расчета приведена библиотека подпрограмм решения систем линейных алгебраических уравнений, нелинейных функциональных уравнений, обыкновенных дифференциальных уравнений. [c.11]

Расчет по методу начальных параметров [6, 7]. Уравнение (57) имеет собственные значения pj, р , представляющие собой квадраты (круговых) частот колебаний диска. Общее решение уравнения (57) содержит четыре линейно независимых частных решения, причем собственные значения находятся из краевых условий. При однородных краевых условиях в начальном сечении г = Ra дотаточно сохранить два частных решения, удовлетворяющих этим условиям, [c.279]

На рис. 5.17 приведены результаты решения задачи об образовании в предварительно нагруженном теле отверстия, которое принимает круговую форму в конечном состоянии. Расчеты выполнены для материала Трелоара. Линии, соответствующие расчетам по методу Ньютона-Канторовича, отмечены кружками. Остальные линии соответствуют расчетам по методу последовательных приближений. Цифры 0-3 на графиках означают номера приближений. [c.166]

Здесь Akh — несущая способность гладкой полосы, ширина которой равна минимальной ширине надрезанной полосы. Выражение, стоящее в правой части формулы (15.13.3), всегда больше единицы, оно называется коэффициентом поддержки. При любом виде надреза несущая способность полосы с концентратором будет больше, чем несущая способность полосы с той же минимальной шириной. Это следует из статического экстремального принципа. Если предположить, что в заштрихованной на рис. 15.13.2 полосе растягивающее напряжение равно пределу текучести, а в остальной части полосы напряжения равны нулю, мы получим некоторое статически возможное напряженное состояние соответствующая нагрузка будет служить оценкой для предельной нагрузки снизу. Что касается поля скоростей для полосы с двумя круговыми вырезами, расчет его оказывается далеко не элементарным. Разделенные пластическо зоной части полосы движутся поступательно вдоль оси, удаляясь одна от другой с относительной скоростью V на граничных характеристиках нормальная составляющая скорости задана и выполнены условия (15.8.16). Эти данные позволяют или строить поле скоростей численно, или же решать задачу аналитически по методу Рима-на, представляя результат в виде некоторых интегралов, содержащих функции Бесселя. Что касается полноты построения решения, этот вопрос остается открытым. Возможность построения поля скоростей доказывает лишь кинематическую допустимость решения, следовательно, формула (15.3.3) дает наверняка верхнюю оценку. Но могут существовать и другие кинематически возможные схемы, например скольжение по прямой тп, показанной на рис. 15.13.1 штриховой линией, которые дадут для Р оценку более низкую, чем оценка (15.13.3). [c.522]

Технологически указанную выше идею задержки роста трещины реализуют путем расположения в отверстие втулки. Их необходимо устанавливать в отверстие под крепежные элементы и приклеивать к отверстию или выполнять круговые канавки вокруг отверстия, в которые входит бурт втулки при ее запрессовке. Чтобы полностью перекрыть зону трещины, следует приклеить еще боковую накладку или расположить по ее поверхности конусообразные канавки со вставками, как это показано на рис. 8.52. Вставку следует закрепить болтом, совмещая отверстие во вставке, с отверстием, в котором располагают втулку. Все это суп1ествен-но снижает интенсивность напряженного состояния материала в районе трещины, как показали расчеты методом конечных элементов, и приводит к резкому снижению темпа роста трещины. Поверхность отверстия, как и зона трещины по свободной поверхности элемента конструкции, может быть после обнаружения трещины упрочнена любым из известных способов. Это создает весьма высокий уровень сжимающих напряжений и способствует дополнительному снижению темпа последующего роста трещины. [c.461]

Если очертание кулачка состоит из прямых или из круговых дуг, то ход, скорость и ускорение толкателя легко вычислить а а-литически или графически известными из кинематики методами. Если на толкателе имеется ролик, то расчеты производятся по кривой, равноудаленной от контура кулачка на радиус ролика. [c.397]

Приводимый пример двумерной задачи - растягиваемая плоскость с круговым отверстием - позволяет оценить точность вариационно-разностного метода [8] путем сопоставления с аналитическим решением, а также оценить необходимое для расчета машинное время. Расчет выполнялся по программе для ЭВМ БЭСМ-6. Была выполнена модификация [c.55]

В качестве примера изложенного метода рассмотрим результаты восстановления (рис. 3.9) вектора нормальных усилий Рг(>") на торце полого кругового цилиндра с теми же геометрическими размерами поперечного сечения, что и в приведенном выше примере. Высота цилиндра -100 мм. Исходная информация бралась в виде радиальной компоненты вектора перемещений на наружной поверхности цилиндра. Внутренняя и наружная поверхности цилиндра свободны от нагрузок, нижний торец закреплен от осевых перемещений. Расчеты проводились вариационноразностным методом на регулярной сетке Аг = 10 мм, Дг = 5 мм. Вначале решалась прямая задача по заданному вектору нормальных усилий на горце р (г) находился вектор перемещений на внешней грани цилиндра затем обратная задача. На выбранной сетке строились матричные аналоги интегральных операторов уравнений (3.16) и (3.17), по которым находился матричный оператор уравнения (3.18). Методом последовательных приближений решалась разностная задача для уравнения (3.18). На рисунке приведены точное решение — пунктирная линия нерегуляризованное решение, соответствующее решению интегрального уравнения первого рода (3.9) и не имеющее ничего общего с искомым решением - кружки с крестиками решение уравнения (3.18), полученное методом последовательных приближений при различных начальных приближениях вектора р°(г) (осциллирующая функция — квадраты, сосредоточенная сила - треугольник. Из рисунка видно, что метод дает устойчивое приближение к искомой функции и мало чувствителен к выбору начального приближения. [c.78]

Задача о стягивании контура нефтеносности по схеме, предложенной академиком Л. С. Лейбензоном, сводится к пренебрежению вязкостью ц во внешней (водной) области. Эта задача рассмотрена П. Я. Кочиной и одновременно Л. А. Галиным, несколько иным методом. Затем П. П. Куфарев и его ученики рассмотрели случай скважин в полуплоскости, а также внутри кругового контура и доказали, что применяемые при этом ряды по степеням / сходятся в некоторой достаточно малой области, однако, не указали границ области. Расчеты, проведенные в Институте механики АН СССР, показали, что вычисления, начиная с некоторых значений t, становятся невыполнимыми. Особенно ясно это проявилось в простейшей задаче, где начальный контур — кардиоида. Здесь получено точное решение в замкнутой форме. Оказалось, что раньше чем нефть дойдет до скважины, находящейся в центре кардиоиды, контур приобретает острие, а в дальнейшем получаются контуры с петлей — улитки Паскаля решение теряет однолистность. Явление связано с неутетом влияния поверхностного натяжения и невозможностью постоянства давления у острия. [c.247]

Начиная с п. 31, дается определение угла конусности прямых и тангенциальных зубьев и измерительных размеров для измерения зубомером. Ввиду того что при круговых зубьях измерительные размеры зубьев зависят от метода нарезания, они определяются не при геометрическом расчете, а при определении наладочных установок зубообрабатываюших станков в чертежах указывается только толщина зуба по дуге делительной окружности. [c.492]

В третьей главе рассказывается о применении метода наложения к исследованию изгиба кольца, в четвертой — исследуются деформации составного кольца. Иод составным понимается кольцо, образованное из двух частей круговой формы Б общем случае разного сечения и характеризуемых различными радиусами. С деформацией подобных колец приходится иметь дело прп расчетах прочности шиангоутов подводной лодки, составленных из двух круговых участков либо имеющих местные усиления. [c.73]

Отсутствие достаточно полного аналитического решения задачи плоского деформирования кругового стержня способствовало тому, что в ряде работ [4, 184, 258] рекомендуется заменять криволинейные стержни набором прямолинейных стержней. Такая модель достаточно хорошо отражает поведение криволинейных стержней только при большом числе заменяюш,их стержней. В работе [93] показано, что погрешность полигональной аппроксимации кругового стержня не превышает 1,0 %, если прямолинейный стержень стягивает дугу криволинейного стержня примерно в 5 градусов. Таким образом, кольцо может быть представлено правильным многоугольником из 72 стержней, а арка в 90° - 18 стержнями. Далее расчет стержневой системы может быть выполнен МКЭ, методом сил и другими методами. [c.88]

В случае односвязных полостей вращения с круговой свободной поверхностью жидкости краевые задачи эф( )ективно решаются методом Трефтца с использованием первой из систем функций (см. [7, 16, 20, 36, 46]). На рис. 12 представлены соответствующие результаты для сферического отсека [2, 20], На этом же рисунке представлены точные решения (звездочки [56]), приближенные решения, полученные для цилиндрического отсека того же объема и с той же свободной поверхностью жидкости (штриховые линии) и экспериментальные результаты (кружки 19, 20]). Как видно, имеется полное согласие между значениями, полученными методом Трефтца, точным решением краевой задачи и результатами эксперимента. На рис. 13 показаны результаты расчета методом Трефтца гидродинамических коэф([)ициентов для цилиндрического отсека со сферическими днищами [39, 46]. Ряд численных результатов, полученных вариационршм методом, приведен в работе [2]. [c.82]

В нелинейной постановке при установившемся обтекании сверхзвуковым потоком плоских контуров и тел врагцения с образованием ударных волн точные решения получены лишь для случаев обтекания клина и кругового конуса [5]. Основным средством расчета таких течений в обгцем случае при умеренной и большой интенсивности ударных волн является численный метод характеристик и различные его у пройденные модификации, связанные часто с трудно контролируемыми допундениями. [c.38]

Используя тот же общий метод, Вакия [61] рассмотрел также поведение сфероида, расположенного посредине между двумя параллельными стенками. В этом случае он провел численные расчеты для ситуации, когда а = с (т. е. круговое поперечное сечение перпендикулярно стенкам, но параллельно направлению течения, ось симметрии перпендикулярна направлению течения). Выли рассмотрены два случая [c.385]

Оригинальный подход к расчету свободно опертых круговых цилиндрических оболочек при сосредоточенных нагрузках, приложенных по отрезкам образую-, щих, предложен в работе Н. Хоффа, У. Кемпнера, Ф. Пола [71] (1954 г.). Оболочка интерпретируется как бесконечнолистная поверхность (рулон), которая после разворачивания превращается в бесконечную полосу, загруженную с шагом 2я по окружной координате. Решение ищется в тригонометрических рядах по продольной координате (ширине полосы), а по окружной берется суперпозиция непериодических решений от каждой нагрузки. Каждое такое решение строится методом разрезания полосы по ширине в месте наг.ружения. Таким образом, можно получить периодическое решение. [c.254]

В. Крупка [79—81] изучил контактные задачи для круговой цилиндрической оболочки с жесткими и упругими ложементами, радиус основания которых равен наружному радиусу оболочки. Решение численное. Связь между оболочкой к ложементом представлялась рядом точечных опор. Реакции в точках опоры определялись из условия равенства смещений точек ложемента и оболочки. Численные результаты обнаружили существенную концентрацию реакции на концах зоны контакта. Изгиб свободно опертой по торцам оболочки жестким штампом, радиус основания которого равен наружному радиусу оболочки, рассмотрен также Ю. В. Соболевым и Н. П. Алешиным 61]. Численное решение, как и в цитированных работах В. Крупки, получено путем замены основания штампа рядом точечных опор. Т. С. Акульшина и др. [1] разобрали случай, когда между жесткими ложементами и оболочкой имеются прокладки, деформирующиеся как винклеровское основание. Решение задачи получено в тригонометрических рядах, коэффициенты которых определяюк ся иэ бесконечной системы алгебраических) уравнений. Численные расчеты показали, что реакция мало меняется в зоне контакта, лишь вблизи концов ложемента имеется резкий всплеск. Случай ложемента и оболочки одинакового радиуса изучался теоретически и экспериментально и в диссертации Р. Цвизеля [83]. Использован метод разложения решения в тригонометрические ряды по окружной координате. Для определения каждого члена ряда как функции продольной координаты применяется редукционный метод, так как переменные не разделяются. Выполненные исследования показывают, что имеет место резкая концентрация реакции у концов ложемента. [c.321]

В теории ребристых оболочек широко применяется также метод непосредственного интегрирования уравнений ребристой оболочки обычно с помощью двой- " ных и одинарнйх тригонометрических рядов. Так как коэффициенты уравнений в местах присоединения ребер терпят разрыв, переменные не разделяются. Использование двойных рядов приводит к бесконечной системе алгебраических урав- яений, а одинарных в направлении, нормальном к осям ребер, к бесконечной системе обыкновенных дифференциальных уравнений. При использовании разложения в окружном направлении для оболочек со шпангоутами или в продольном направлении для оболочек со стрингерами переменные разделяются, поэтому здесь дело обстоит проще. Получается система обыкновенных дифференциаль- ных уравнений восьмого порядка со слагаемыми в виде дельта-функций. Перенося эти слагаемые в правую часть, можно представить частное решение с помо- -щью формулы Кошн в виде интегралов с переменным верхним пределом. Процесс дальнейшего решения становится рекуррентным и сводится к последова- I тельному решению систем восьми алгебраических уравнений. Число таких решений равно числу ребер плюс одно решение. Указанный метод использовал Н. И. Карпов [40] при расчете круговой цилиндрической оболочки с продольны- ми ребрами, а также П. А. Жилии [24] при анализе осесимметричной задачи для круговой цилиндрической оболочки со шпангоутами. При использовании формулы Коши необходимо знать систему нормальных фундаментальных функций (ядро Коши). Метод определения ядра Коши для линейных дифференциальных уравнений е переменными коэффйциеитами развит в книге И. А. Биргера [4]. Он осно- г -ван на решении так называемых нормальных интегральных уравнений (аналоги уравнений Вольтерра). В указанной книге дан также ряд приложений теории нормальных интегральных уравнений. [c.324]

Тестовый пример. При расчете оболочек сложных геометрических форм (в частности, тороидальных) наибольшим предпочтением пользуется метод конечных элементов (МКЭ). Специфической особенностью МКЭ в задачах опти.мизации конструкций является необходи.мость предварительной апробации конкретной методики расчета на соответствующем решаемой задаче упрощенном тестовом примере с целью оценки параметров сходимости алгоритма расчета функций предельных состояний конструкции и выбора оптимальной, в смысле объема вычислительных затрат, схемы разбиения оптимизируемой конструкции на конеч1Ные элементы (число элементов А эл, геометрия элементов и т. п.). Поэтому, прежде чем рассматривать постановку и результаты рещения сформулированной задачи оптимизации, коротко остановимся на результатах решения тестовой задачи о потере устойчивости упругой изотропной тороидальной оболочки кругового поперечного сечения, нагруженной гидростатическим внешним давлением (рис. 5.2). Методика решения реализует вариант МКЭ, сформулированный в перемещениях для специального конечного элемента вращения, учитывающего поперечный сдвиг и обжатие нормали в оболочке. [c.225]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...