Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

мм конические - Расчет

Пример 2. Подобрать основные параметры конической прямозубой передачи со стандартным диаметром = 200 мм, полученным из расчета на контактную прочность при и =  [c.61]

Хвостовые ЛИ имеют крепежную часть в виде цилиндрического или конического хвостовика. Конец цилиндрического хвостовика может быть гладким, квадратным или плоским. Цилиндрический хвостовик имеют сверла и концевые фрезы диаметром до 20 мм, развертки диаметром до 10 мм. Конические хвостовики имеют конус Морзе 0-5 с лапкой (для сверл, зенкеров и разверток) или с торцевым резьбовым отверстием — для концевых фрез. Передача вращающего момента Мер в конических хвостовых соединениях осуществляется за счет сил трения. Размер конуса Морзе можно подобрать расчетом его среднего диаметра  [c.552]


Для расчета шпоночного соединения на коническом конце вала червячного колеса найдем диаметр в среднем сечении участка длиной /=84 мм  [c.240]

Пример 16.3. Подобрать подшипники для вала конической шестерни, нагруженного по рис. 16.18 п 960 мин-i, срок службы Lfi - 10 000 ч, режим нагрузки I по рис. 8.41 п по позиции 3, табл. 16.3, допускается двухкратная перегрузка, температура подшипника I < ЮО С. Из предыдущего расчета вала /,j 2100 Н, F,-2 645 И, Fa —1064 И, диаметр вала d 30 мм.  [c.298]

Из расчета конической зубчатой передачи на прочность были найдены т р = мм м В = 75 мм. Чему равен наружный (максимальный) модуль, если = 25, а = 50  [c.168]

Здесь — приведенный модуль упругости, МПа р —приведенный радиус кривизны для конических колес, мм [з/,]—допускаемое контактное напряжение, МПа для стальных колес всухую [з//] = (12. .. 15) НВ для стальных колес в масле [з//] == = (25. .. 30) НВ для чугунных колес [зя] = 1,5зв.1,, где Зв.н — предел прочности при изгибе. Коэффициент полезного действия фрикционных передач г = 0,9. .. 0,95. Сведения по расчету фрикционных передач на выносливость даны в литературе [15].  [c.258]

При проектировании конических оправок, базируемых по наружному диаметру шлицевого отверстия, для расчета длин и диаметров оправок пользуются приведенными выше данными. При этом на посадочном конусе оправки делаются шлицы соответственно числу шлицев базового отверстия детали. Внутренний диаметр этих шлицев занижается на 1 мм относительно внутреннего диаметра шлицевого отверстия детали. Ширина шлицев оправки относительно шлицевых пазов отверстия занижается по ширине на 0,5 мм при ширине пазов шлицевого отверстия до 5 мм и на 1 мм — при ширине свыше 5 мм.  [c.32]

Пример расчета конической оправки. Необходимо проверить биение буртика не более 0,08 мм и биение наружного диаметра не более 0,05 мм (фиг. 22).  [c.33]

Засверливание конических углублений в сварном шве производят с расчетом вскрытия всего сечения шва и захватом основного металла по 1,5 мм на сторону, причем стенки засверленного углубления должны иметь гладкую поверхность. Качество провара определяется после шлифования и травления засверленных углублений невооруженным глазом или с помощью лупы. Если в засверленных углублениях данного шва обнаружены трещины, непровары или шлаковые включения суммарной площадью свыше 5—10% вскрытого поперечного сечения шва, то качество шва считается неудовлетворительным. Участки шва, где выявлены дефекты, отмечаются мелом, вырубаются и подвариваются.  [c.568]


Размеры катков d —100 -t 400 мм для конических катков отношение диаметра к ширине 1—2,5 для цилиндрических 1—4. Расчет катков см. в п. V.8.  [c.439]

Рассмотрим устройство редукторов серии РГП (см. рис. 25). Он состоит из корпуса 19, крышки Ь. Крышка крепится к корпусу болтами. Для предотвращения взаимных смещений при изготовлении и сборке редуктора корпус и крышка жестко фиксируются двумя коническими штифтами. В корпусе редуктора смонтирован червячный вал 13. Для удобства сборки радиально-упорные подшипники, которые воспринимают осевую и радиальную нагрузки червяка, помещены в специальном стакане 6. Между подшипниками установлены дистанционные кольца 20, толщина которых выбрана с таким расчетом, чтобы осевой люфт червячного вала был минимальным (не более 0,02—0,05 мм в зависимости от габаритов подшипника и класса его точности). Для предотвращения осевых смещений подшипников относительно червячного вала служат специальные стопорные шайбы и гайки 5, которые поджимают подшипники к заплечикам вала. Смещение наружных колец радиально-упорных подшипников относительно стакана предотвращает специальная разрезная гайка 18 (планшайба). На другом конце вала установлен радиальный подшипник, который имеет возможность смещаться в осевом направлении во время работы. Этот подшипник так же, как и радиально-упорный, расположен в стакане. Для точной установки червячного вала на зубофрезерном станке и в корпусе редуктора на червяке имеются две базовые шейки 16 и торец 17. Совмещение горловины (средней плоскости червяка) с осью червячного колеса достигается установкой специальных разрезных прокладок 21 между стаканом 6 и корпусом. Стаканы крепятся к корпусу шестью шпильками. Чтобы предотвратить течь масла из корпуса редуктора через подшипниковые узлы, в стаканы устанавливают армированные манжеты, изготовленные но ГОСТ 8752—70. Колесо (венец) 23 устанавливается иа специальный вал-ступицу 22 (вал с фланцем для крепления колеса) я  [c.65]

Проектировочный расчет на контактную прочность служит для предварительного определения размеров, например межосевого расстояния цилиндрической передачи aw или внешнего делительного диаметра конического колеса dez (мм)  [c.162]

В нашем случае и de2=160 мм, и и — Ч являются стандартными параметрами, что соответствует требованию к расчету передачи (см. табл. 9.4). Выравнивать значение те др стандартного не обязательно это следует делать только в тех случаях, когда стандартный модуль те обеспечивает получение стандартного значения d и такое фактическое передаточное число ф, которое отличается от стандартного не более, чем допустимо. Следует иметь в виду, что в стандартной конической передаче должны соответствовать ГОСТу в первую очередь de2 и м, а значение те может соответствовать, но может и не соответствовать ГОСТу.  [c.186]

Диаметр ролика (для расчета грузоподъемности) Dy e, мм - диаметр ролика в среднем сечении. Для конического ролика диаметр для расчета грузоподъемности равен среднему значению диаметров в теоретических точках пересечения поверхности качения с большим и малым торцами ролика. Для асимметричного бочкообразного ролика диаметр Dwe равен диаметру в точке контакта бочкообразного ролика с дорожкой качения кольца подшипника без бортика при нулевой нагрузке.  [c.200]

В связи с повышением требований к конусам металлорежущих станков и инструментов, от качества изготовления которых в значительной степени зависит и точность геометрической формы обрабатываемых деталей, был установлен новый стандарт ГОСТ 2848—67 на допуски для конусов инструментов, изготавливаемых по ГОСТам 2847—67 и 9953—67 (укороченные). Этот стандарт значительно отличается от старого ГОСТа 2848—45. Так, например ужесточены требования к конусам инструментов по основному параметру — конусности, и вместо одной степени предусмотрено пять степеней точности предусмотрены допускаемые отклонения на базовый диаметр D и форму конической поверхности (допуски на некруглость и непрямолинейность). Для упрощения расчетов и технического контроля качества конусов допуски на конусность установлены не в угловой мере, а в линейных величинах (микрометрах) на разность диаметров (D — d) при постоянной длине конуса L = 100 мм.  [c.130]


Опыт перехода на нормирование отклонений угла в линейных величинах на б (О — ф при I — 100 мм по конусам инструментов и калибров (ГОСТы 2848--67 и 2849—69) значительно упрощает расчеты и контроль конусов и дает реальное представление о величине отклонения (в мкм). Этот опыт, очевидно, будет распространен и на систему допусков конических соединений общего назначения, что уже предусмотрено в одном из проектов рекомендаций 150.  [c.132]

Трубы поставляются без резьбы и муфт. По требованию потребителя трубы с условным проходом более 10 мм поставляются с конической или цилиндрической резьбой на обоих концах и муфтами с той же резьбой из расчета одной муфты на каждую трубу.  [c.100]

Крутящий момент на водило механизма передается валом от конического зубчатого колеса. Из кинематического и силового расчетов механизма известно, что крутящий момент, изменяющийся по пульсирующему циклу, достигает наибольшего значения = 7800 кгс-мм, когда центро-  [c.141]

Расчет сопротивлений передвижению и мощности при установившемся движении. По табл. 47 предварительно принимаем диаметр ходовых колес тележки 0 = 250 мм, диаметры цапф осей этих колес ё = 70 мм. В качестве опор осей выбираем роликовые конические подшипники. Тип рельса, по которому передвигается тележка, крановый с выпуклой головкой колеса выполнены с цилиндрическим ободом. Предварительно принятый вес тележки = 4000 кгс .  [c.128]

Типовая опора на керне (рис. 16.8, б) состоит из цапфы конической формы (называемой керном), на конце которой выполнена сферическая полированная поверхность (Яа 0,08 мкм) с малым радиусом Гк = 0,01...0,15 мм, и подпятника с вогнутой сферической рабочей поверхностью радиусом Гц = (4...12)г . Керн соприкасается с подушкой в точке, что обусловливает минимальный момент трения и возможность использования опор только при незначительных нагрузках и невысоких частотах вращения. В связи с этим основой расчета опор на кернах является определение их размеров из условий обеспечения заданного момента трения и достаточной прочности контактных поверхностей.  [c.199]

Валы диаметром от 0,1 до 10 000 мм — Отклонения 83, 86 Валы зубчатых колес — Расчет 355 - конических — Действующие силы — Определение 366 Валы зубчатых передач — Расчет 355 Валы коленчатые — Галтели — Влияние на распределение нормальных напряжений 149  [c.822]

Пример 10.2. Коническая оболочка нагружена краевыми нагрузками по схеме, приведенной на рис. 10.9. Дано 51 = 100 мм = 300 мм Л = 0,5 см 0 = 60°. Расчеты выполним двумя способами с помощью таблиц функций Томсона и по асимптотическим формулам (10.69).  [c.417]

Формулы для расчета основных параметров цилиндрических и конических зубчатых колес с углом профиля а = 20° н модулем )лее 1 мм приведены в табл. 5, 6, 8 и 10.  [c.71]

Книга обобщает опыт работы заводов и научно-исследовательских институтов Министерства станкостроительной и инструментальной промышленности в области конструирования и расчета инструмента для изготовления резьбы. В книге приведены данные по расчету инструмента для нарезания цилиндрических и конических резьб диаметром от 2 мм и выше.  [c.2]

Расчет на жесткость согласно формулам (12)—(14) по конструктивным размерам, взятым из чертежа, является проверочным. Рекомендуется выбирать межопорное расстояние I 2,5 а. Жесткость опор качения зависит от типа подшипника. Для посадочного диаметра 100 мм жесткость двухрядного роликоподшипника серии 3182100 составляет 1,2-10 Н/мм, конического однорядного роликоподшипника серии 2007100 — 8-10 Н/мм, радиально-упорного шарикоподшипника серии 46100 — 1,4-10 Н/мм. Расчетная жесткость сравнивается с жесткостью шпинделей лучших моделей станков. Для станков нормальной точности шпиндели на опорах качения G посадочным диаметром 100—120 мм имеют жесткость (3—5)-10 Н/мм.  [c.44]

Примем для дальнейших расчетов роликовый конический подшипник легкой серии 7208. Схема установки подшипников враснор. Из габл. 19.24 /=40 мм, 1) = 80 мм, 7 = 19,25 мм, = 0,38, С,. = 46 500 Н, У=1,56. Расстояние между заплечиками вала но компоновочной схеме / =52 мм (см. рис. 3.11). Тогда расстояние между широкими торцами наружных колец подншнников (см. с. 100, рис. 6.2) / = /,.- -27 = = 52-1-2-19,25 = 90,5 мм. Смещение точки приложения радиальной реакции от торца нодшинника  [c.222]

Предварительно принимаем средние сории подшипников для И вала шариковых радиально-упорных III вала конических роликовых и /V вала радиальных шариковых и в зависимости от принятых диаметров внутренних колец выписываем из таблиц ГОСТа диаметры наружных колец и их ширину (раз меры, мм) rfjj = 30, D = 72, 73 = 19, t /7/ = 30, D = 72, Г анб = 21, rf,y = 40, D = 90, S = 23. При последующем расчете валов размеры могут изменяться.  [c.309]

Пример S. Определить момент, который может передать закрытая прямозубая коническая передача (см. рис. 9.8, с) с межосевым углом 6j90° из расчета зубьев на контактную прочность и изгиб, если модуль =5 мм, число зубьев колес 2, =20, 22=40, частота вращения шестерни n = 540 об/мин, материал шестерни — сталь 50 Г нормализованная сгд = 688 Н/мм , НВ 210. . . 230. Материал колеса — сталь 45 нормализованная 0 = 549 Н/мм , НВ 180. . . 210. Передача нереверсивная. Режим работы передачи стационарный (нагрузка постоянная). Срок службы Lf = 10 000 ч.  [c.211]

Зуборезчик 4-г о разряда. Нарезание на специальных зуборезных станках нескольких распростраЕ1енных моделей шестерен с прямыми зубьями средней точности нарезание фрезой червячных колес, реек, шестерен наружного и внутреннего зацеплений на зубодолбежных станках червячное строгание конических шестерен, а также черновое ирорезание крупных шестерен диаметром до 3000 мм с прямыми зубьями. Точное нарезание шестерен. Установка изделия на оправке, и I подставках, в тисках или в специальном приспособлении с выверкой индикатором. Перестройка зуборезных станков и простейшие расчеты настроек. Пользование рейсмусом, индикатором, кронциркулем, штангенциркулем, метром, рулеткой, зубомерами разных систем, модульными шаблонами. Настройка станка под руководством мастера или наладчика. Установление режима резания согласно технологической карте и чертежу.  [c.114]


Накатывание внутренней резьбы осуществляется на вертикально-сверлильных агрегатных станках и станках токарной группы. Раскатники (рис. 92) состоят из заборной, калибрующих частей н хвостовика. На заборной части резьба коническая с полным профилем. В иоперечном сечении раскатник имеет трехгранную форму (для диаметров более 20 мм предпочтительнее четырехгранное сечение). Исполнительные размеры раскатников для накатывания внутренних резьб диаметром до 10 мм приведены в табл. 153, а формулы для расчета — в табл. 154 (по данным О. С. Андрёйчикова). С целью снижения величины крутящего момента раскат-ники диаметром свыше 5 мм следует снабжать смазочными канавками по всей длине рабочей части на нерабочих участках профиля. Число канавок соответствует числу граней. Стойкость раскатников в 6 50 раз выше стойкости метчиков,  [c.324]

При пуске установки выяснилось, что вследствие значительного разрежения, создаваемого эжектором в дробеуловителях, конические мигалки, установленные под дробеуловителями, удерживаются в закрытом состоянии при значительно большей высоте столба дроби над ними, чем это следует из расчета. При разрежении порядка 3 ООО мм вод. ст. высота столба Дроби над мигалками превышает 1,5 м. Дробь заполняет сепараторы и нарушает работу пневмотранспортных линий.  [c.165]

Для оценки эффективности расчетной модели результаты расчета при нагрузке / ох сравнивали с данными экспериментальных измерений напряжений во фланце с помощью двухосных (с базой 2 мм) и одноосных (с базой 1 мм) тензорезнсторов. Первые устанавливали на конической ступице и трубе, вторые — на поверхностях сопряжений кольца со ступицей и ступицы с трубой, т. е. в зонах концентрации напряжений.  [c.317]

Расчету подлежит шов № 1, который по сравнению со швом №2 дополнительно нафужен изгибающим моментом М. Поверхность опасного сечения шва является конической, которую условно разворачивают на плоскость стыка свариваемых деталей. Выполняют приведение нагрузки (перенос F в центр тяжести расчетного сечения) и составляют расчетную схему (рис. 4.14), на которой F — центральная сила М— изгибающий момент, M = FZ, = 5000-200 = M0 H mm Т — крутящий момент, Т = FR = 5000 300 = 1,5 -10 Н мм р — расчетная высота поперечного сечения, р = 0,7к = 0,1-3 = 2 мм.  [c.98]

Рис. 2.12. Результаты расчета критических давлений шарнирно опертых стеклопластиковых конических оболочек при Ь = 5 К/с, Л = 5 мм, I = 500мм, 0 = 70° Рис. 2.12. <a href="/info/555466">Результаты расчета</a> <a href="/info/20561">критических давлений</a> шарнирно опертых стеклопластиковых конических оболочек при Ь = 5 К/с, Л = 5 мм, I = 500мм, 0 = 70°
Полукруглую головку можно оформить у стержней диаметром 1-3 мм из жестких и эластичных термопластов, а полутороидальную — у стержней диаметром 3-10 мм. Оформляя в инструменте несколько полостей, можно выполнять так называемую групповую клепку, при которой оформляется одновременно несколько замыкающих головок. Для формования плоской головки инструмент 1 может иметь плоскую рабочую поверхность, а роль концентратора энергии может играть конический выступ 2 на полимерном стержне 3 (рис. 5.46, а) или на рабочей поверхности инструмента оформляют насечку (рис. 5.46, б) [77]. Расчет высоты части стержня для образования головки производится с учетом эквивалентности их объемов и избытка <10 % [75].  [c.185]

Размер Р относится к валу, он определяет расстояние от границы между конической и цилиндрической поверхностями вала до упорного заплечика вала под подшипник. Размер Рг - монтажная высота конического однорядного роликоподшипника. Предельные отклонения монтажной высоты для роликоподшипника 7211А класса точности 0 22,75 0,25 (табл. 8.33). Влияющие размеры Р и Pi относятся соответственно к стакану и корпусу. Предельные отклонения этих размеров устанавливаем по 1Т 1/2 (см. табл. 6.2). Деталь с размером Р4 - компенсатор. Для влияющих размеров Рг и Ра, имеющих доминирующие допуски, коэффициенты асимметрии аг = а4 = О и рассеяния = Кц= 1,2. Числовые характеристики, определенные из расчета обеспечения точности совпадения вершин делительных конусов зубчатых колес конической передачи (0,5 0,5) мм. Коэффициенты приведения С = С4 = С5 = 1,0 С2 = Сз = -1,0. Данные для расчета заносим в табл. 6.11.  [c.542]

Расчет подшипниковых опор коническо-цилиндрического редуктора. Редуктор приводится электродвигателем мощностью 10 кВт с частотой вращения п = 970 мин" (рис. 8.15). Мощность на ведущем валу Л/, = 9,26 кВт, общее передаточное чисто редуктора р = 12, передаточное чисто конической пары /] =3, цилиндрической / г = 4. Частота вращения промежуточного вала 2 = 323 мин выходного 3 = 80,8 мин диаметр шестерни (по делительной окружности конической передачи й д1 = 80 мм, колеса = 240 мм углы при верщинах начальных конусов 61 = 18 25 , 2 = 7Г35 (5, см. табл. 8.17) длина зубьев 82 = 42 мм средний диаметр на делительном конусе шестерни < 1ср 66,8 мм, колеса d2 p = 200 мм. В прямозубой цилиндрической передаче диаметр шестерни дз 90 мм, колеса /д4 = 360 мм.  [c.483]

П р и м е р. Провести поверочный расчет ведущей конической прямозубой шестерни главной передачи автомобиля. Максимальный крутящий момент двигателя М = 20 кгм. Передаточное число в коробке передач на первой передаче h = 3,2. Коэффициент полезного действия коробки передач = 0,96. Максимальный радиус начальной окружности шестерни = 46 мм. Минимальный радиус начальной окружности шестерни / г=26жл. Число зубьев ведущей шестерни г, — 12.. Половина угла при вершине конуса й = 42°40 Число зубьев ведомой шестерни главной передачи г г = 45. Угол зацепления р == 20 . Длина зуба ведущей шестерни 6 = 40 мм.  [c.212]

На стрелочном переводе, как и на обычном пути, может произойти распор рельсовых нитей и провал колес внутрь колеи, если будет чрезмерно превышена ее ширина. Это может произойти, если ширина колеи с учетом отжатий под нагрузкой составит более 1550 мм. При этом колесо будет опираться в зоне выкружки рельса конической частью с уклоном / , что приведет к появлению опасных распирающих сил. Расчет критической ширины 1550 мМ виден из рис. 42, где числа 6, 24 и 13 мм означают соответственно размеры фаски колеса, протяженность поверхности с коничностью /7 и радиус выкружки рельса. Поскольку современ-  [c.82]

Технология ремонта следующая заделка старыг отверстий от прикрепителей коническими пропитанными пробками сечением в верхней части 20x20 мм 1 ъ нижней части 15X15 мм, фрезерование верхней постели шпалы в месте опирания подкладок с таким расчетом, чтобы толщина шпалы под подкладками после ремонта была не менее 10 см сверление новых отверстий и запрессовка дюбелей диаметром 40 мм обмазка фрезерованных мест креозотом.  [c.49]

Пример 2.1. Выполнить кинематический и силовой расчет привода цепного транспортера. Привод (рис. 2.4) включает электродвигатель 1, коническо-цилиндрический редуктор 2 и цепную передачу 3. Окружная сила на тяговой жздочке Р=3,91 кН, число зубьев г —12, окружная скорость г)= 1,0 м/с, шаг тяговой цепи =125 мм.  [c.52]

Втулочно-пальцевая муфта типа МУВП (рис. 13.6) получила широкое распространение, например, в приводах от электродвигателя. Муфта состоит из Двух фланцевых полумуфт 1 к4, пальцев 2 с коническим хвостовиком и резьбой. Пальцы вставляют в конические отверстия одной из полумуфт и затягивают гайками, что обеспечивает жесткое соединение этих деталей. Момент вращения на вторую полу-муфту передается от пальцев через резиновые гофрированные втулки 5 Преимуществом этих муфт являются простота конструкции и возможность замены упругих элементов, малые габаритные размеры и масса, но они мало податливы и распределение напряжений в упругих элементах отличается большой неравномерностью. Муфты МУВП допускают смещение валов Аг = 0,2...0,5 мм А/ = 1...5 мм и Да 1 (см. рис. 13.1). Следует заметить, что с ростом Дг и Да увеличиваются изнашивание упругих элементов и неравномерность распределения нагрузки среди пальцев муфты. Поперечная сила, вызванная этой неравномерностью, достигает 25 % от 2М/0 (см. рис. 13.6), что необходимо учитывать при расчете валов и опор.  [c.329]


Наружный диаметр d шлицевых промежуточных валов для вариаторов мощностью от 10 до 100 кет обычно принимают от 22 до 26 мм. Он уточняется из расчета на прочность. Ширина пояска контакта 6=0,06(/. Минимальный расчетный радиус конического диска Tjjjjjj принимают  [c.435]

В качестве примера приведем расчеты, произведенные для конического колеса с параметрами г = 15, Шд = Ю мм. Сравнивались профили зубьев, очерченные сферической эвольвентой, квазиэвольвентой и плоской эвольвентой на развертке дополнительного конуса (о дополнительном конусе см. с. 30). На рис. 3.6 показаны отклонения толщины зуба  [c.19]

Расчетные зависимости для прямозубых конических зубчатых передач устанавливаются ГОСТ 19624—74, а для передач с круговыми зубьями — ГОСТ 19326—73 Расчет должен производиться со следующей точностью линейные размеры с точностью не ниже 0,0001 мм, угловые размеры с точностью не ниже Г, тригонометрические величины с точностью не ниже 0,00001, передаточные числа, числа зубьев эквивалентных зубчатых колес, коэчффициенты с.мещения и коэффициенты изменения толщины зуба — с точностью не ниже 0,01.  [c.146]


Смотреть страницы где упоминается термин мм конические - Расчет : [c.207]    [c.314]    [c.212]    [c.693]    [c.184]   
Справочник машиностроителя Том 4 (1956) -- [ c.115 ]



ПОИСК



10 000 мм — Отклонения вало конические — Расчет

10 000 мм — Отклонения валов конические—Расчет

173 — Расчет круглые конические или цилиндрические 176 — Расчет

188 —расчет фрез резьбовые конические

246—248 — Расчет зубьев конических колес

254, 256—258 — Преимущества коническо-цилиндрические — Зубчатые колеса конические — Расчет

267 — Расчет конических соединений

458, 481, 482 — Расчет наладочных установок червячной фрезой конических колес с паллоидными

528—530 — Расчеты конические — Расчет

528—530 — Расчеты конические — Расчет

528—530 — Расчеты центровые конические

Айрапетов, Расчет на контактную прочность конических зубчатых колес с круговыми зубьями

Выбор параметров и расчет геометрии конических колес

Вычерчивание и расчеты элементов конического прямозубого колеса и передачи

Геометрический расчет конических зубчатых колес Кед римский)

Геометрический расчет конической передачи

Геометрический расчет механизма с коническими колесами

Диски вращающиеся — Расчет конического профиля — Расче

Диски турбомашин конические — Напряжения конические с ободом и втулкой равномерно нагретые — Расчет

Диски турбомашин конические — Напряжения переменной толщины — Расчет

Долговечность зубчатых колес конических Расчет

Долговечность зубчатых колес конических зубчатых передач винтовых Расчет

Долговечность зубчатых колес конических— Расчет по контактным напряжениям закрытых — Расчет

Долговечность зубчатых колёс конических Расчёт по контактным напряжениям

Занятие 13. Методика расчета прямозубых конических передач

Зацепления зубчатых колес Коррекция конических — Размеры контрольные — Определение 316 — Расчет

Зацепления зубчатых колес Коррекция конических — Размеры контрольные— Определение 4 — 316 Расчет геометрический 4 — 359 Углы

Зуборезные станки для нарезания конических ЗК с круговыми зубьями специальные — Наладка — Расчет

Зубострогальные станки для нарезания конических прямозубых расчет установок на стойке 402410 — Копиры — Построение профиля и расчет 408 409 — Наладк

Зубошлифовальные станки для конических ЗК прямозубых — Наладка— Расчет 419—422 — Техниче ские характеристики и особенност

Зубошлифовальные станки для конических ЗК прямозубых — Наладка— Расчет 419—422 — Техниче ские характеристики и особенност зубьями—Наладка — Определение установок 516—518 — Наладка — Расчет данных и заполнение карты при методе постоянных установок

Зубчатая передача коническая — Пример расчета

Зубчатые колеса конические гипоидные — Зубья — Расчет параметров

Зубчатые колеса конические гипоидные — Зубья — Расчет параметров и данные, необходимые для налад. ки зуборезных станков

Зубчатые колеса конические косозубые (тангенциальные) 466, 471 Зубья — Размеры контрольные Определение 480 — Размеры и характеристики 467 — Расчет геометрический 474—481 —Усилия

Зубчатые колеса конические косозубые (тангенциальные) 466, 471 Зубья — Размеры контрольные Определение 480 — Размеры и характеристики 467 — Расчет геометрический 474—481 —Усилия зацеплении

Зубчатые колеса конические прямозубые — Зубья — Незаострение — Проверка уточненная 394 Коэффициент перекрытия — Уточненное определение 395 — Формуляры и пример расчета

Зубчатые колеса конические с круговыми зубьями — Расчет

Зубчатые колёса конические косозубые — Зацепления — Геометрический расчёт 672, 673 — Рабочие

Зубчатые колёса конические косозубые — Зацепления — Геометрический расчёт 672, 673 — Рабочие чертежи

Зубчатые конические 465 — Расчет геометрический 472—479 — Расчет

Зубчатые передачи конические Геометрический расчет зацеплении

Зубчатые передачи конические гипоидные— Назначение и характеристики 12, 13 — Шум — Снижение осями ортогональные — Расчет

Зубчатые холеса конические прямозубые — Зубья — Незаострение — Проверка уточненная 4 394 — Коэффициент перекрытия Уточненное определение 4 —• 395 Формулы и пример расчета

Зубчатые холеса конические с круговыми зубьями — Расчет

Зубья зубчатых колес конических — Расчет

КОЭФИЦИЕНТ — КОЭФИЦИЕН для расчёта вращающихся конических оболочек

КОЭФФИЦИЕНТ КОНЦЕНТРАЦИИ - КРИВОШИПНЫЕ МЕХАНИЗМЫ для расчета вращающихся конических оболочек

Колеса зубчатые конические *- Гео метрический расчет

Колеса зубчатые конические Геометрический расчет

Колеса зубчатые конические Геометрический расчет дисковыми зуборезными

Колеса зубчатые конические Геометрический расчет модульными

Колеса зубчатые конические Геометрический расчет шаблону и двумя резцами методом обкатки

Колеса зубчатые конические Модуль 36 — Расчет

Колеса зубчатые конические Модуль 36 — Расчет параметры

Колеса зубчатые конические — Проектный расчет 49 — Расчет зубьев ва прочность

Коническая Расчеты на изгиб

Коническая зубчатая передача Геометрические расчеты

Конические зубчатые колеса и особенности их расчета

Конструкция и расчет конических зубчатых колес с прямыми зубьями

Копиры для зубострогальных станков для прямозубых конических ЗК Подбор из комплекта и расчет установок на стойке

Коэффициенты контактные зубьев конических колес — Расчет

Методика проектного расчета передач цилиндро-конических редукторов

НАРЕЗАНИЕ КОНИЧЕСКИХ ШЕСТЕРЕН - ОТДЕЛКА ЗУБЬЕВ целью исправления пятна контакта 469—471 — Расчет наладочных данных пе методу обката для универсальных зуборезных станков

Нарезание конических ЗК гипоидных по методу обката Расчет наладочных данных для

Нарезание конических ЗК гипоидных полуобкатных по методу копирования 11, 444, — Расчет наладочных данных для специальных зуборезных станков 463465, 472, 473 — Режимы резания

Нарезание конических шестерен поидных 11, 444 — Расчет наладс

Оболочки вращающиеся — Расчет конические алюминиевые — Пример расчета

Оболочки вращающиеся — Расчет конические переменной толщины Расчет

Оболочки вращающиеся — Расчет конические — Расчет — Коэффициент

Оболочки вращения анизотропные конические -— Перемещения и силы внутренние 163, 164 — Расчет

Оболочки конические алюминиевые — Пример расчета

Оболочки конические длинные короткие — Расчет

Оболочки конические длинные с краем заделанным — Расчет

Оболочки конические длинные с краем шарнирно опертым Расчет

Оболочки конические длинные — Расчет

Оболочки конические переменной толщины - Расчет

Оболочки конические составные — Расчет с кольцевым

Оболочки конические — Напряжения силы внутренние 163, 164 Расчет при нагрузке равномерно

Особенности определения допускаемых напряжений для расчета на выносливость конических колес с круговыми зубьями

Особенности расчета конических передач на прочность

Особенности расчета конических прямозубых передач на контактную и изгибную выносливость. Основные параметры и расчетные коэффициенты

Особенности расчета на прочность конических колес с косыми (тангенциальными) зубьями

Особенности расчета передач с косыми, шевронными, коническими зубьями и передач М. Л. Новикова

Последовательность проектного расчета конической, зубчатой передачи

Последовательность расчета конических закрытых прямозубых i передач

Последовательность расчета на прочность закрытых конических прямозубых передач

Последовательность расчета на прочность открытых конических прямозубых передач

Последовательность расчетов конических зубчатых передач

Пример расчета геометрии зацепления конических колес с круговыми нормально понижающимися зубьями

Пример расчета геометрии зацепления конических колес с прямыми и тангенциальными зубьями

Пример расчёта на конические 886 — Жёсткость

Проверочный и проектный расчеты зубьев конических колес по контактным напряжениям

Проверочный и проектный расчеты зубьев конических колес по напряжениям изгиба

Проектировочный и проверочный расчеты конических зубчатых передач

Прочность арматуры трубопроводов Расч зубчатых колёс конических Расчёт по изгибу

Прочность арматуры трубопроводов Расчет зубчатых конических колес

Пружины винтовые Классификация по виду конические и параболоидные 922, 934 — Жесткость — Расчет

Пружины винтовые конические Коэффициент винтовые цилиндрические вращающиеся — Расчет

Пружины винтовые конические Коэффициент клапанные — Пример расчета

Пружины витые деформированные конические 5, 16, 56 — Длина проволоки и жесткость 62, 63 — Коэффициент приведения массы 78 — Расчет

Пружины клапанные Пример расчета конические с витками круглого сечения — Расчетные формулы

Пружины клапанные Пример расчета конические с постоянным углом

Пружины клапанные Пример расчета конические с постоянным шагом

Пуансоны для выдавливания конические — Расчет

Пуансоны конические — Расчет

РАСЧЕТ ОБЕЧАЕК КОНИЧЕСКИХ

Расчет валов конических зубчатых

Расчет диска постоянной толщины, конического и равного сопротивления с ободом и втулкой

Расчет закрытой конической зубчатой передачи

Расчет зубьев прямозубой конической передачи на изгиб

Расчет зубьев прямозубой конической передачи по контактным напряжениям

Расчет зубьев прямозубой конической передачи по напряжениям изгиба

Расчет и конструирование гладких конических и профильных соединений с натягом

Расчет и эскизное проектирование конического зубчатого редуктора

Расчет конических диффузоров

Расчет конических зубчатых колес

Расчет конических зубчатых колес на прочность по из гибу (для открытых передач)

Расчет конических зубчатых колес с прямым зубом при постоянной нагрузке

Расчет конических зубчатых передач

Расчет конических оболочек (К. Ф. Черных)

Расчет конических передач

Расчет конических передач с прямыми зубьями

Расчет конических прямозубых и косозубых колес на контактные напряжения сдвига а) проверочный расчет

Расчет конических прямозубых передач

Расчет конических прямозубых передач на контактную прочность

Расчет конического диска

Расчет конического отсека ферменной конструкции

Расчет конической прямозубой передачи на прочность

Расчет косозубых и шевронных эвольвентных цилиндрических переРасчет конических передач

Расчет механизма (ступени редуктора) с коническими эвольвентными колесами (пример)

Расчет на износ конических поверхностей

Расчет на прочность бобышки поршня конических шестерен

Расчет на прочность зубчатых конических передач

Расчет на прочность конических зубчатых колес с прямыми и тангенциальными зубьями

Расчет на прочность конических колес с круговыми зубьями

Расчет на прочность конических переходов

Расчет на прочность конических фрикционных передач

Расчет наладки зуборезных станков для нарезания конических колес с круговыми зубьями

Расчет открытых (цилиндрических и конических) зубчатых передач

Расчет параметров инструмента и данных для наладки станков при нарезании конических пар с круговым зубом в крупносерийном производстве

Расчет параметров конической передачи

Расчет при ударной коническо-цилиндрические — Характеристики

Расчет трубная коническая - Допуски 611 Примеры обозначения 611 - Профиль

Расчет элементов проектируемого зацепления и основных размеров конических зубчатых колес

Расчеты конических губчатых передач

Расчеты конических зубчатых колес на прочность

Расчеты конических колес на прочность

Расчёт для резьб конических - Допуски

Расчёт для резьб конических Бриггса

Расчёт для резьб конических Витворта

Расчёт для резьб конических, применяемых

Редукторы конические с круговыми зубьями — Расчет

Редукторы конические, пример расчета и конструирования

Сосуды конические тонкостенные — Расчет

Стал поперечной холодной прокатки конических, сферических и цилиндрических оболочек из листа 661 Расчет момента и силы прокатки

Стал поперечной холодной прокатки конических, сферических и цилиндрических оболочек из листа 661 Расчет момента и силы прокатки изделий 658 - Схемы прокатки 659, 660 - Точность

Стал поперечной холодной прокатки конических, сферических и цилиндрических оболочек из листа 661 Расчет момента и силы прокатки изделия

Стал поперечной холодной прокатки конических, сферических и цилиндрических оболочек из листа 661 Расчет момента и силы прокатки оправкой для производства труб - Работа и схема

Стал поперечной холодной прокатки конических, сферических и цилиндрических оболочек из листа 661 Расчет момента и силы прокатки стана 660 - Расчет силовых параметров

Стал поперечной холодной прокатки конических, сферических и цилиндрических оболочек из листа 661 Расчет момента и силы прокатки стороны заготовки для производства труб

Строгание зубьев конических ЗК прямозубых и косозубых по методу обката двумя резцами 376—393 Время основное (технологическое)— Расчет 381 — Режимы резания и число проходов 361—374 Схема и области применения

Схема и расчет конических катков фрикционных передач

Уравнения в оболочках конических 250 Пример расчета

Формулы для расчета конических прямозубых колео е углом между осями 6 90 (рис

Шестерни редуктора конические, расчет

Штифты конические 200, 203 — Длины срезные муфт предохранительных Расчет

Этапы расчета для конических зубчатых передач

Этапы расчета, общие для цилиндрических и конических передач



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте