Поле деформаций непрерывное

Здесь f = f x) представляет собой некоторое поле, например поле напряжений, которое должно быть допустимым в том смысле, что оно должно удовлетворять некоторым дифференциальным уравнениям и условиям непрерывности. Через / г обозначен некоторый положительно определенный функционал от г, причем интегрирование распространяется на объем V тела В. Минимум в (3.29) достигается при г = г, где г есть действительное поле, вызванное в В заданными поверхностными нагрузками на Sj. Если, например, С представляет собой упругую податливость тела В, то г есть произвольное кинематически допустимое поле деформаций, а f (г) — соответствующая удельная энергия деформаций. [c.34]

Если даны три компоненты непрерывного поля перемещений м, то по ним легко определяются соответствующие шесть компонент поля деформаций по формулам Коши (2.14). Сложнее обстоит дело с обратной постановкой задачи. Если заданы шесть компонент деформаций [c.34]

Если данное поле деформаций е удовлетворяет уравнениям (2.20), то это означает, что ему отвечает некоторое непрерывное поле перемещений, которое можно найти, интегрируя уравнения Коши (2.14). Поэтому уравнения (2.20) называют также условиями интегрируемости уравнений Коши. Однако уравнения (2.20) [c.36]

Дискретизация, принятая здесь для конструкций и сплошной среды, характеризуется непрерывными кусочно-линейными полями перемещений, определяемыми п-мерным вектором. перемещений свободных узлов , в которых, согласно предположению, приложены все внешние силы. Другие узлы зафиксированы при помощи связей. В качестве основных примеров предполагаются конечноэлементные модели с однородным полем деформаций в каждом элементе, предназначенные для решения трех- и двумерных задач (элементы в виде тетраэдра или треугольника соответственно), а также фермы и модели с сосредоточенными податливостями , используемые для рам [3, 4]. Рассмотрим состояние 2 при внешних воздействиях F, D с напряжениями Q и деформациями q — е (упругими, соглас- [c.76]

Для упрощения задачи воспользуемся методом разрывных решений. Линией СО разобьем очаг деформации на две зоны У[ и Уц, в каждой из которых поля напряжений непрерывны. На линии СО должно быть выполнено условие равновесия элемента [c.122]

Будем предполагать, что поле напряжений и скоростей деформации непрерывно. Рассмотрим характеристические поверхности слабого разрыва х г) = О, на которых первые производные напряжений и скоростей деформации терпят разрыв. Предположим, что поверхность текучести является гладкой, дважды дифференцируемой функцией своих аргументов. В дальнейшем будем использовать выражения условия текучести и ассоциированного закона течения в комнонентах главных напряжений и скоростей деформации, которые будем обозначать соответственно через сг , [c.85]

Рассмотрим циркуляцию скорости Г по отрезку АВ, состоящему из одних и тех же частиц газа. Если поле скоростей непрерывно по пространственным координатам и по времени, то и деформация отрезка Л5 при движении газа будет происходить непрерывно. Вычислим производную по времени от Г [c.144]

Неоднородность электронных свойств. Благодаря высокой дефектности поверхности, присутствию на ней разнообразных химических комплексов, возникает широкий спектр несобственных ПЭС, который накладывается на спектр собственных локализованных состояний, связанных с обрывом кристаллической решетки. Всем этим состояниям в запрещенной зоне кристалла соответствует достаточно плотный, чаще непрерывный спектр локальных уровней. Для простоты мы не будем пока касаться вопроса о неоднородности поля деформаций и фононов. [c.11]

Поле деформаций, которому отвечает непрерывное поле перемещений, называют совместными деформациями. В противном случае деформации называют несовместными. [c.525]

Это обыкновенное дифференциальное уравнение второго порядка для определения 0. Его решение содержит две произвольные постоянные. Мы будем искать его частное решение, определяющее распространяющийся в деформируемой среде разрыв, за которым следует зона с непрерывным полем деформаций. [c.102]

Вывод о непрерывности напряжений в пластической области сохраняется и для движущегося поля. Деформации, определяемые движущимся полем напряжений, как видно, например, из формулы (3.12), [c.107]

Обратимся к выражению для компоненты перемещения U2 (3.23). Ввиду ограниченности деформаций в равномерном поле и непрерывности перемещений на границе с центрированным полем должна выполняться оценка U2 = 0 г) (101 = л/4). Отсюда следует, что [c.141]

При 101 02 и при 101 04 напряжения и деформации непрерывны и постоянны. Компоненты напряжений определяются соотношениями (9.18) - (9.21) с учетом того, что при а О в неравномерном поле [c.160]

При указанных условиях можно рассматривать стационарную задачу, но этот термин нуждается здесь в некоторых пояснениях. Если перемещения волокон у) записать как функцию стационарных переменных у, Т1=х-и , х = Нп, то, как уже говорилось в 6.2, можно ввести интерполяцию, полагая х - непрерывной переменной. Последняя, однако не имеет никакого отношения к переменной х в уравнении (6.10). Наблюдатель, движущийся со скоростью и, будет регистрировать неизменное поле деформаций и скоростей, но это то поле, которое получается указанной интерполяцией его значений на дискретных волокнах. Что же касается динамики связующего, то для движущегося наблюдателя процесс будет периодическим, но не стационарным. Поэтому уравнение (6.10) следует решать как нестационарное. [c.285]

При обсуждении понижающего множителя до сих пор предполагалось, что размытие фаз описывается непрерывной функцией распределения. Однако в задачах, связанных с мозаичностью структуры, следует учитывать, что имеется лишь конечное число зерен М, в пределах каждого из которых фаза имеет определенное значение. Если величина N достаточно мала, то результат вычислений, основанных на непрерывном распределении, может оказаться неверным. Эти соображения, вероятно, менее важны при рассмотрении размытия фаз вследствие переменных деформаций, так как поле деформаций от дислокаций непрерывно, хотя деформации и могут иметь почти постоянное значение в пределах областей, больших по сравнению с размерами орбит. [c.495]

Эта формула приводит к величинам, которые при /л/2тг 1 сильно отличаются от даваемых выражением (П17.2), а при значениях /л/2тг, равных тг/2, тг и т. п., вытекающий из нее результат абсурден. Такие ответы в этих случаях, которые, будучи физически абсурдными, являясь математически корректными следствиями модели, возникают из-за того, что модель слишком груба, чтобы верно описывать непрерывно изменяющееся поле деформаций в тех случаях, когда добавки к фазе слишком велики. Однако формула (ПП.З) позволяет, как нам кажется, дать правильную оценку значения 1п даже и при /л 1. [c.644]

Пусть во всех точках внутри области й задано поле тензора деформаций е у, причем функции в,у непрерывны и дважды непрерывно дифференцируемы Требуется определить поле перемещений и = и х , х ). [c.12]

Подставляя напряжения в уравнения равновесия (б) (при X = У = 0), а деформации — в уравнение совместности деформаций (2.21), видим, что они выполняются. На гранях ML и ON ввиду равенства Оу = Ру равновесие также соблюдается во всех точках. Следовательно, напряжения равновесны, а деформации совместны и им отвечает непрерывное поле перемещений, которое найдем путем интегрирования уравнений Коши (2.14), которые в данном случае получат вид [c.42]

Это конечное состояние в материаловедении называется винтовой дислокацией -). Полый цилиндр с разрезом может обладать шестью различными видами дислокаций, в каждом из которых деформация при пересечении разреза остается непрерывной. Винтовая дислокация, краевая дислокация из 34, щелевая дислокация из 34, примененная к тому же разрезу, и угловая дислокация из 31 (рис. 45) представляют собой четыре из этих шести видов ). [c.344]

Результаты измерения продольных осредненных скоростей в различных сечениях основного участка осесимметричной воздушной струи [1], приведенные на рис. 8.2, свидетельствуют о непрерывной деформации скоростного поля струи — чем дальше от начального участка выбрано расчетное сечение, тем меньше скорости в точках, одинаково удаленных от оси струи. Профили осредненных скоростей можно объединить одной кривой (рис. 8.3 , если опытные данные представить в виде безразмерного графика зависимости [c.330]

Если задано условие (1), то все граничные условия и условия непрерывности удовлетворяются, за единственным исключением, состоящим в том, что касательные перемещения внутренних сторон граничных элементов не совпадают в точности с соответствующими перемещениями сторон смежных внутренних элементов ). Эти смежные стороны лежат тем не менее в одной плоскости, и все углы соответствующих элементов совпадают. Поскольку условия непрерывности нарушаются только в весьма локализованных областях, мы предполагаем, что эта модель отличается от истинного решения, удовлетворяющего условию (1), лишь в тонком пограничном слое. Таким образом, отсюда следует, что для тел больших размеров эффективные модули, определяемые при условиях (1) и (7), (8), эквивалентны друг другу, а также модулю, определенному условием (2). Более того, поля напряжений и деформаций, определенные формулами (7) и (8), совпадают с полями, постулируемыми вдали от границ при задании либо условия (1), либо условия (2). [c.21]

В большинстве предыдущих работ в качестве исходного принималось предположение о непрерывных несингулярных полях напряжений и деформаций во всем объеме материала, кроме кончика трещины, и непрерывном переходе напряжений от состояния а к состоянию Ь (т. е. отсутствие волновых процессов). Уравнение (6.11) в отличие от этого допускает стационарное движение трещины, пластическую деформацию и применение уравнения состояния общего вида. Более того, определяя скорость высвобождения энергии деформации g по Ирвину как отрицательную величину скорости изменения по- [c.229]

Дело Б том, что в многосвязных телах (телах с пустотами или отверстиями) возможно существование таких полей совместных деформаций, которым отвечает локально-разрывное поле перемещений. Рассмотрим тонкую пластинку с отверстием (рис. 2.10, а) как простейшее двухсвязное тело. Превратим ее в односвязное тело, проведя разрез через точку М (рис. 2.10, б). Пусть поле деформаций, возникающих в пластине с разрезом, будет совместным и ему будут отвеча-чать непрерывные функции перемещений во всем объеме. Но в общем случае в точках и М , принадлежащих разным берегам разреза, возникнут разные перемещения Ф м, м, = т. е. вдоль линии разреза возникнут разрывы в перемещениях. При интегрировании уравнений Коши для пластин с отверстием надо такие поля перемещений исключить. Поэтому в дополнение к уравнениям совместности составляются условия однозначности перемещений для точек воображаемого разреза, а именно [c.36]

В связи с разработкой норм прочности для аппаратов химического машиностроения широкие исследования малоцикловой прочности при двуосном напряженном состоянии проведены К. Д. Айвзом, Л. Ф. Куистрой и И. Т. Таккером на трех типичиых материалах для сосудов давления. Круглые пластины 1 (рис. 2.55, а) испытывали в условиях переменного циклического изгиба за счет гидравлического давления, подаваемого попеременно в обе полости камеры 2. Циклические деформации в центральной зоне пластины непрерывно измерялись с помощью тензодатчиков, а обратная связь при автоматическом управлении процессом циклического нагруже-иия осуществлялась с помощью штока 3. Управляющая система обеспечивала испытания в жестком режиме циклического деформирования материала. В центре пластины на каждой из поверхностей при ее нагружении возникает двумерное поле деформаций, причем реализуется только случай равенства радиальной и окружной деформации (ь>/ее=1), а зона одинаковых пластических деформаций охватывает значительную центральную часть пластины. [c.118]

Одних только уравнений движения сплошной среды в напряжениях и уравнений несжимаемости недостаточно для нахождения поля скоростей (или поля смещений). Для определенности задачи необходимо еще охарактеризовать соотношение между компонентами тензора скоростей деформации (или тензора деформации или, в общем случае, некоторого кинематического тензора, построенного с помощью этих тензоров) и компонентами тензора напряжений, причем эти соотношения должны обладать некоторыми свойствами, определяемыми тензорностью величин. Связь между напряжениями, деформациями и их производными по времени называется уравнением (функцией) реологического состояния. Важным частным случаем уравнения состояния является уравнение течения, которое определяет собой зависимость между скоростями деформаций и напряжениями. Ниже рассматриваются, во-первых, задачи в условиях простого напряженного состояния, когда существует лишь одна составляющая тензора напряжений и соответствующая ей составляющая тензора скоростей деформаций, во-вторых (за исключением, когда это особо не оговаривается), только те случаи, когда скорость деформации — непрерывная однозначная 12 [c.12]

Сформулированные в [240] критерии сходимости приближенных конечно-элементных решений к точным накладывают ограничения на базисные функции Lpqr(aK а , а ). Последние должны обеспечивать непрерывность перемещений щ на границах контакта конечных элементов возможность точной аппроксимации постоянной деформации всего элемента равенство нулю тензорного поля деформаций при смещениях конечного элемента как жесткого тела. [c.189]

Уравнения теории упругости содержат производные от смещений, т. е. фактически определяют деформации тела. Но не всякое поле деформаций может иметь место в реальном упругом теле в силу непрерывности смещений. Налагаемые этим ограничением условия (условия совместности) для компонент деформации получил в 1860 г. Сен-Венан. Аналогичные условия для компонент напряжения были получены Э. Вельтрами и в более общей форме — Дж. Мичеллом [c.54]

Виды деформаций круглого цилиндра исследовались в работе [1]. При этом строились непрерывные поля скоростей. Пиже на примере одноосного растяжения полого цилиндра рассматривается возможность построения разрывного поля скоростей перемегцений. Исследуются поля деформаций в окрестности поверхности разрыва. Показано, что наибольшие деформации получают частицы материала, находягциеся на внутренней поверхности. Предлагается деформационный критерий разрушения материала. Деформация сплошного цилиндра рассматривается как предельная деформация полого цилиндра при стремлении радиуса внутреннего отверстия к нулю. Рассматривается задача о распространении внутренней трегцины в сплошном цилиндре. [c.343]

В большинстве экспериментов с жидкостями, твердыми телами а реагирующими смесями результаты измерений можно рассматри- ать как бесконечномерные непрерывные множества. Однако для объяснения основных особенностей хаотических или турбулентных 0ИЖШИЙ системы часто пытаются получить математическую мо-аепь с неболыиим числом степеней свободы. Обычно это делают, проводя измерения лишь в нескольких местах объема, занятого непрерывной средой, или ограничивая полосу частот, в которой исследуется хаос. Это особенно важно, когда данные о скорости, необходимые для построений в фазовом пространстве, должны быть залечены из наблюдения эволюции поля деформаций. При этом мектронное дифференцирование усиливает высокочастотные сигналы, которые не могут представлять интерес в данном эксперименте. Поэтому часто возникает необходимость в электронных фильтрах очень высокого качества, особенно таких, которые в рассматриваемом диапазоне частот создают малый (или нулевой) сдвиг [c.133]

Задача этого и следующего параграфов - переход от дифференциальньгх уравнений для поля деформаций й (дг) (или для любого другого поля) к интегральным уравнениям технически очень проста. Она решается с помощью выбора соответствующей функции Грина. К сожалению, этот выбор неоднозначен, и для решения этой проблемы в научной литературе привлекаются дополнительные и очень глубокие физические принципы (принцип причинности [27], принцип предельного поглощения [28], условия излучения Зоммерфельда [29] в теории дифракции, правила обхода Ландау [30] в теории бесстолкновительной плазмы, условия временного сглаживания волновой функции Геллманна-Гольдбергера в квантовой теории рассеяния [31], граничные условия Боголюбова [32] в кинетической теории газов). Мы покажем, что без всего этого можно обойтись, поскольку однозначный выбор функции Грина определяется заданным направлением времени, непрерывностью спектра возбуждений бесконечной среды, гладкостью корреляционных функций случайных неоднородностей и условием ослабления корреляций [33]. [c.57]

Следует отметить, что процесс развития разрушения (рост трещины) можно представить как непрерывное зарождение макроразрушения (разрушения в объеме структурного элемента) в высокоградиентных полях напряжений и деформаций, возникающих у растущей трещины. Тогда ответственными за развитие разрушения являются по сути все те же локальные критерии разрушения (см. рис. В.1). Таким образом, если не рассматривать тело с трещиной как специфический объект исследований (чем традиционно занимается механика разрушения), а рассматривать трещину как концентратор напряжений, тО анализ развития разрушения в конструкции принципиально не будет отличаться от анализа разрушения в теле без трещины с использованием локальных критериев разрушения. Единственное отличие расчета зарождения разрушения в теле без трещины от расчета развития трещины в элементе конструкции заключается в методе определения НДС в первом случае НДС определяется непосредственно из решения краевой задачи, ва втором — на основании параметров механики разрушения. Очевидно, что это отличие не является принципиальным и связано с менее трудоемким способом расчета НДС у вершины трещины через параметры механики разрушения. В общем случае НДС у вершины трещины можно определить с помощью решения краевой задачи, например МКЭ. [c.8]

Математические модели деталей и процессов на микроуровне отражают физические процессы, протекающие в сплошных средах и непрерывном времени. Независимыми переменными в этих моделях являются пространственные координаты и время. В качестве зависимых переменных выступают фазовые переменные, такие как потенциалы, напряженности полей, концентрации частиц, деформации и т. п. Взаимосвязи переменных выражаются с помощью уравнений математической физики — интегральных, интег-родифференциальных или дифференциальных уравнений в частных производных. Эти уравнения составляют основу ММ на микроуровне. [c.154]

Особенностью ММ на м и к р о у р о в н е является отражение физических процессов, протекающих в непрерывных пространстве и времени. Типичные ММ на микроуровне — дифференциальные уравнения в частных производных (ДУЧП). В них независимыми переменными являются пространственные координаты и время. С помощью этих уравнений рассчитываются поля механических напряжений и деформаций, электрических потенциалов, давлений, температур и т. п. Возможности применения ММ в виде ДУЧП ограничены отдельными деталями, попытки анализировать с их помощью процессы в многокомпонентных средах, сборочных единицах, электронных схемах не могут быть успешными из-за чрезмерного роста затрат машинного времени и памяти. [c.38]

Равновесному состоянию нематической среды при заданных граничных условиях не обязательно соответствует всюду непрерывное распределение п (г), в котором вектор п имел бы в каждой точке вполне определенное направление. В механике нематиков необходимо рассматривать также и деформации с полями п (г), содержащими особые точки или особые линии, в которых направление п оказывается неопределенным. Линейные особенности называют дисклинациями. [c.195]

Поле п (г) рассмотренного здесь осесимметричного без особенности решения уравнений равновесия может быть получено из поля п (г) в дисклинации с /г = 1 путем непрерывной (т. е. без возникновения каких-либо разрывов) деформации — постепенным выводом векторов п из плоскостей z = onst. Это обстоятельство является проявлением весьма общей ситуации, которая будет выяснена в следующем параграфе. [c.203]

Механика деформируемого твердого тела изучает законы деформирования реальных твердых тел под действием приложенных к ним внешних сил, температурных, магнитных полей и других внешних воздействий. Силы, как основной фактор взаимодействия между телами, представляют собой меру механического действия тел друг на друга и взаимодействия частей одного тела между собой. В результате силового воздействия материальные частицы тела приходят в движение и расстояния между ними изменяются, что приводит к деформации малой окрестности какой-либо точки тела (локальная деформация) и всего тела (глобальная деформация). В механике деформируемого твердого тела и сопротивлении материалов, в частности, под термином деформация обычно понимают локальную деформацию, описывающ,ую изменение расстояний между близкими материальными точками тела, и изменение взаимной ориентации отдельных волокон тела. Под волокном понимают совокупность материальных точек тела, непрерывно за-П0ЛНЯЮШ.ИХ некоторый малый отрезок аЬ, заданным образом ориентированный в пространстве. Непрерывное заполнение материальными точками малого отрезка аЬ обеспечивается гипотезой сплошности, которая состоит в том, что деформируемое твердое тело без пустот (сплошь) заполняет своими материальными точками ту часть пространства, которая находижя в пределах границы [c.5]

Мы уже видели, что любой потс1щиал перемещений соответствующий заданному распределению температу ]ы Т и дающий непрерывное поле перемещений, приводит задачу к виду, в котором имеется лишь нагрузка на границе тела. Следовательно, если найден соответствующий потенциал перемещений, то можно воспользоваться комплексными потенциалами i i (г) и Х(г), как это делалось в главе 6 для плоской деформации и плоского наг[ряженного состояния. [c.486]

В работах [306, 307] были введены Г-иптегралы, по. зволяющие изучать многие физические и меха71ические явления в сплошных средах, содержащих особые точки, линии или поверхности. Эти интегралы строятся на основе общих физических законов сохранения с привлечением уравнений электромагнитного поля Максвелла, уравнений движения Ньютона, кинематических условий для малых деформаций с возмоягным обобщением на конечные деформации. Функции, входящие в этн уравнения, предполагаются непрерывно дифференцируемыми необходимое число раз всюду, за исключением особых точек, особых лиггай п особых поверхностей, где они утрачивают физический смысл. [c.66]

Муар возникает 1сак следствие смещения сеток. Это своего рода индикатор перемещении. Чтобы найти среднюю деформацию на участке, надо сопоставить расположение двух соседних полое. Муар в этом смысле родствен тензометру, но дает не дискр<ото точечное смещение, а непрерывную картину смеш,ений по области. [c.482]

Пусть А к В — два непересекающихся класса ростков векторных полей в особой точке 0. Скажем, что класс В примьшает к классу А (пишется В- А), если для каждого ростка v класса В существует непрерывная деформация, выводящая этот росток в класс А. Точнее, существует непрерывное семейство ростков t l <б[0, 1] такое, что г. о=г. и I t — росток класса А при всех /6 [О, 1] [c.23]

Материал стержня обладает свойствами ползучести и В момент изготовлейия стержня к нему прикладывается крутящий момент М = М (1), как показано на рис. 2.3.1. Начиная с момента времени Тх 0 происходит непрерывное наращивание стержня, причем его радиус изменяется по закону К = Я (1). Требуется найти поле напряжений и деформаций в наращиваемом стержне [36]. [c.90]

Имея разложения (38) — (39), вычисляем энергию деформации и кинетическую энергию для каждой отдельной ячейки. Последующее осреднение по ячейке дает среднюю энергию, полностью определяемую своим значением в центре волокна. После этого осуществляется завершающий этап перехода от системы дискретных ячеек к однородной континуальной модели, который состоит во введении полей кинематических и динамических переменных, непрерывных по всем координатам. Значения этих переменных на средних линиях волокон совпадают со значениями соответствующих параметров, вычисленными для системы дискретных ячеек. Следовательно, кинетическую энергию и энергию деформации, подсчитываемые так, как это описано выше, можно интерпретировать как плотности энергий для вновь введенной непрерывной и однородной среды. Плотность энергии деформации содержит не только члены, зависящие от эффективных модулей, но и члены, зависящие от некоторых констант, включающих характеристики как физических, так и геометрических свойств компонентов композита (т. е. от эффективных жесткостей ). Этим и объясняется название теории — теория эффективных жесткостей . Определяющие уравнения этой теории были получены при помощи принципа Гамильтона в совокупности с условиями непрерывности и с использованием множителей Лагранжа. Аналогичная теория для композитов, армированных упорядоченной системой прямоугольных волокон, была разработана Бартоломью и Торвиком [11]. [c.377]

Рассмотрим сначала случай твердой хрупкой частицы в относительно вязкой матрице. На поведение композита непосредственно влияют размер частиц, их объемная доля и прочность поверхности раздела. Частица действует как концентратор напряжений. Ее размер и расстояние до соседней частицы определяют взаимодействие между полями напряжений частиц. При разрушении такого композита трещина в непрерывной фазе (матрице) будет многократно наталкиваться на частицы. Если прочность поверхности раздела между частицей и матрицей мала, то трещина будет вести себя, как при взаимодействии с порой, поскольку такая частица не способна передавать растягивающие напряжения, а радиус кривизны у нее меньше, чем у фронта трещины. В результате возможен рост вязкости разрушения. Это подтверждается данными для армированных пластиков, у которых прочность связи по поверхности раздела можно в известной степени регулировать с помощью специальной обработки поверхности упрочнителя. В работах Браутмана и Саху [4], а также Уамбаха и др. [49] было установлено, что вязкость разрушения композитов с матрицей из эпоксидной смолы, полиэфира или полифениленоксида, армированных стеклянными сферами, растет по мере снижения прочности связи по поверхности раздела. Помимо затупления вершины трещины предложены и другие механизмы, объясняющие повышение вязкости разрушения. Браутман и Саху, например, связывают его с увеличением трещинообразования и деформации в подповерхностных слоях. Для исследованных композитов изменение объемной доли стеклянных шариков по-разному влияет на вязкость разру- [c.302]

Основные характерные особенности явления термической усталости заключаются в следующем [93] 1) деформирование происходит в условиях, близких к условиям заданной деформации 2) в течение цикла непрерывно изменяется механическое состояние материала, 3) важную роль играют термоструктурные напряжения, накладывающиеся на поле макронапряжений 4) вследствие неравномерности нагревов и охлаждений наблюдается существенная локализация деформации 5) разрушения наступают при значительных знакопеременных пластических деформациях при общем числе теплосмен (циклов), характерном для повторно-статического нагружения. [c.161]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...