Шарики стеклянные

Некоторые виды поверхностной обработки, создающие остаточные сжимающие напряжения, могут при соблюдении определенных условий повышать стойкость против хлоридного КР. К ним относятся обдувка дробью (дробеструйная обработка) или шариками (стеклянными, корундовыми), а при некоторых режимах даже обдувка песком (пескоструйная обработка). Практическое применение указанных обработок для защиты от КР сдерживается трудностью получения и контроля гарантированного распределения напряжений, особен ю на изделиях сложной формы. Защитный эффект может исчезать и при действии высоких рабочих напряжений. [c.122]

Шарики стеклянные 77 Шероховатость поверхности влияние подготовки поверхности 50 [c.735]

Рис. 2.4. Зависимость Uo от давления для различных фракций частиц /, 2—стеклянные шарики, d=7,05 и 3,1 мм 3—шамот, d=2 мм 4—просо, d=2 мм 5—песок, 4=0,8 мм 6—стеклянные шарики, d=0,45 мм 7—песок, d=0,25 мм в—песок, d=0,V26 мы

По-другому ведут себя слои из частиц более плотных материалов. При псевдоожижении в тех же условиях, т. е. при 2,6 МПа, стеклянных шариков со средним диаметром 3,1 мм фонтанирующих слоев не наблюдается. Псевдоожижение происходит с довольно ровной и четко очерченной верхней кромкой, однако время от времени примерно на 10 мм ниже границы слоя появляется 10-миллиметровой высоты газовая пробка — поршень, причем видимых пузырей газа ниже этой зоны, как правило, не просматривается. Но при давлении в аппарате 4,1 МПа слой приобретает описанный выше (в варианте проса) вид с той лишь разницей, что формируется одно центральное фонтанирующее ядро, образующее сверху одну невысокую шапку. [c.49]

Рис. 2.6. Зависимость степени расширения слоя от и 1 — просо, d—2 мм 2—стеклянные шарики, d=3,l мм 3—стеклянные шарики, d = 7,05 мм Р=Т),1 МПа //—1,1 1П—Р=2,6 МПа

Рис. 3.12. Зависимость Nu от Re /, 2—для стеклянных шариков соответственно диаметром 3,1 и 1,25 мм — для зажатого слоя X -для псевдоожиженного слоя

Представленные на рис. 3.13 данные по теплообмену между поверхностью датчика и зажатым плотным слоем стеклянных шариков размером 3—3,2 мм хорошо корре-лируются уравнением [c.92]

Из рисунка видно, что влияние давления тем существенней, чем больше диаметр частиц псевдоожиженного материала. Так, например, увеличение давления от 1,1 до 8,1 МПа обусловило повышение максимальных коэффициентов теплообмена для частиц песка диаметром 0,126 мм в 1,29 раза, диаметром 1,22 мм в 2,1, а для стеклянных шариков диаметром 3,1 мм — в 2,4 раза. [c.107]

Рис. 3.25. Зависимость Nu=/(Re) для вертикального пучка труб, расположенных в слое стеклянных шариков а—rf=3,l мм б—1,25 мм (/—шаг 19,5 мм 2—29,25 5—39 мм)

Рис. 3.29. Обобщение экспериментальных данных для вертикального пучка труб (стеклянные шарики, d=3,2 и 1,25 мм, песок, d = 0,794 мм 1—шаг 19,5 мм 2—29,25 3—39 мм)

Рис. 3.30. Обобщение экспериментальных данных для вертикального пучка труб (стеклянные шарики, d = 3,l и 1,25 мм, песок, d=0,794 мм) при расчете Re по реальной скорости газа шаг 39 мм Л—то же, что и на рис. 3.29

Рис. 10.17. Расчетные линии тока вдоль слоя при боковом входе потока нижняя часть ядра слоя — повышенного сопротивления, диаметр стеклянных шариков в ядре 3 = 10 мм, в остальной части слоя Д , - 30 мм [226]

Томас проводил эксперименты, используя трубу длиной 12,2 м и внутренним диаметром 26,6 мм на 3-метровом стеклянном участке трубы осуществлялось визуальное наблюдение движения воды или воздуха, содержащих стеклянные шарики со средним диаметром 78 мк, объемная доля которых в системе составляла от 10 до 6-10 . Минимально необходимая для переноса частиц средняя скорость потока воспроизводилась в пределах 5%. Средние скорости частиц определялись по результатам измерений в условиях затрудненного осаждения частиц, экстраполированным к нулевой концентрации с помощью соотношения, предложенного в работе [759]. Полученные данные совпадают в пределах экспериментальных ошибок с результатами расчетов по среднему диаметру. Результаты Томаса представлены на фиг. 4.11 вместе с результатами работ [177, 563, 651, 897]. Было установлено, что скорость трения и при условии минимального переноса частиц в газовых и жидких взвесях любой концентрации пропорциональна корню квадратному из объемной доли частиц. [c.167]

При частично упругом ударе 1г < к1 и, следовательно, ОА1. Так, при ударе деревянного шарика о стальную плиту = 0,55, при ударе шарика из слоновой кости о плиту из того же материала А= = 0,90, при ударе стеклянного шарика о стеклянную плиту к = = 0,94 и т. д. [c.555]

Как известно, все тела в данной точке под действием земного тяготения испытывают одинаковые ускорения. Различное ускорение некоторых тел при падении, например куска металла и куска бумаги, объясняется тем, что, помимо Земли, на эти тела при движении действует еще и окружающая среда (воздух). Если же падение происходит в безвоздушном пространстве, то все тела надают с одинаковым ускорением. Этот факт можно продемонстрировать при помощи известного опыта с падением различных тел в стеклянной трубе, из которой удален воздух бумажка и металлический шарик в этой трубе падают с одинаковыми скоростями. [c.175]

Он представляет собой стеклянную U-образную трубку, в одно из колен А которой, имеющее два расширения (полых шарика) В и С впаян капилляр D, открывающийся в нижней своей части в резервуар Е, второго, левого колена F. [c.122]

Пример 7. Ареометр, изготовленный из полой стеклянной трубки снабжен внизу шариком с дробью (рис. 29). Внешний диаметр трубки <7 = 2,0 см объем шарика У,) =10 слг вес ареометра равен 25,0 Г. Определить глубину, на которую погрузится ареометр в спирт, удельный вес которого ус = 700 кГ/л . Решение. Вес вытесненного объема спирта (в Г), представляющий собой архимедову силу, будет равен [c.52]

Примером полимерных систем могут служить композиты, у которых в качестве связующего используются полиэфирные или эпоксидные смолы, а в качестве наполнителя — сплошные мелкие стеклянные шарики (стеклянные микрозерна), полые мелкие стеклянные шарики (стеклянные микробаллоны), СаСОз, песок и т. д. В отличие от композитов, армированных волокном, композиты, армированные частицами, имеют практически изотропное распределение частиц. Поэтому в макромасштабе их поведение рассматривается как поведение изотропных материалов. [c.128]

Кэйрнс и Праузниц [Л. 1104] исследовали продольное перемешивание воды в псевдоожиженных слоях шариков стеклянных (d = 3,2 мм) и свинцовых (нитрата натрия. Электролит вводился одновременно в 156 точках сечения и уже на осевом расстоянии в пять диаметров частиц неравномерность профиля концентрации электролита не превышала 9% при непрерывной его подаче. С помощью обводной линии и скоростного соленоидного переключающего клапана было можно внезапно прекращать поступление электролита. Получены радиальные профили электрической проводимости с помощью малых зондов диаметром 3 мм, позволявших измерять электропроводность объемов порядка 1 мм . Концентрация электролита принималась пропорциональной электропроводности. На интенсивность продольного перемешивания сильно влияет порозность слоя, и максимальное перемешивание наблюдалось при т 0,7. Коэффициенты эффективной продольной турбулентной диффузии зависели прямо от объемного веса частиц и от соотношения диаметров слоя и частиц Dj/d. Коэффициент трубулентной диффузии является фунцией произведения характеристической длины на характеристическую скорость, и неравномерный профиль скоростей фильтрации приводит к. неравномерного [c.201]

Хорошо разработанных качественных методов измерения внутренних напряжений в гальванических осадках до сих пор нет. Еще в 1877 г. МиЛс [11] для этой цели использовал шарик стеклянного ртутного термометра. Шарик покрывался химическим способом слоем серебра, а затем на нем электролитически осаждались различные металлы. При этом наблюдалось поднятие рту- [c.280]

Экспериментальная проверка полученных результатов была выполнена на установке с колоннами диаметром 229 и 102 мм при длинах теплообменной поверхности 40, 60 и 200 мм, размещаемых вертикально по оси колонн. В качестве псевдоожижаемого материала использовались песок, графит, стеклянные шарики и металлическая дробь со средним диаметром в диапазоне 0,1—8 мм. Соотношение Ho/Dh было достаточным для получения поршневого режима псевдоожижения, т. е. больше 2. [c.86]

Несмотря на значительные расхождения между экспериментальными и расчетными данными (рис. 3.11), выражение для конвективной составляющей коэффициента теплообмена в ряде случаев [75, 76, 78, 88] довольно успешно описывает экспериментальные данные. Это позволило провести ряд специальных опытов, направленных на изучение механизма конвективного теплообмена в слоях крупных частиц. Исследования проводились на установке, подробно описанной в параграфе 3.4. Измерение коэффициентов теплообмена между поверхностью датчика-нагревателя и слоем дисперсного материала осуществлялось по методике, изложенной в 3.4.3. В данной серии опытов использовался датчик диаметром 13 мм, устанавливаемый вертикально вдоль оси колонны или горизонтально на расстоянии 62 мм от газораспределительной решетки. Слой образовывали модельные материалы — стеклянные шарики узкофракционного состава со средними диаметрами 0,45 мм (0,4—0,5), 1,25 мм (1,2— 1,3) и 3,1 мм (3,0—3,2). Их физические характеристики приведены в табл. 3.3. Коэффициенты теплообмена измерялись в псевдоожиженных слоях, затем в плотных, зажатых сверху жесткой металлической сеткой (опыты проводились в колонне из оргстекла, при этом движения частиц не наблюдалось). Эксперименты с плотн лми зажатыми слоями повторялись заметного разброса точек (вне пределов точности измерений) не наблюдалось. [c.88]

В результате регрессионного анализа, использовав экспериментальные данные по теплообмену псевдоожи-женного слоя стеклянных шариков диаметром 3—3,2 мм с поверхностью вертикального датчика, а также соотношения (3.86) и (3.88), была получена величина коэффициента [c.101]

Рис. 3.20. Зависимость Numax от Аг /—песок, 0,25 мм, / =4,1 8,1 МПа 2—песок, 4=0,8 мм, Р=1,1 2,6 4,1 8,1 МПа 3 — стеклянные шарики, 4=0,95 мм, Р=1,1 2,6 4,1 8,1 МПа 4 — песок, rf=l,22 мм, =0,6 1,1 2,6 4,1 8,1 МПа 5 — стеклянные шарики, 4=3,1 мм, Р=1,1 2,6 4,1 8,1 МПа

Обычно утверждается [Л. 105], что учет фактора формы происходит автоматически при замене da на dx по выражению (2-6). В действительности, рассматривая формулы (2-19) и (2-19"), нетрудно заметить, что подобная замена никак не сказывается на Е . Данные Ричардсона и Уайкла (Л. 377] точно подтвердили формулу (2-19) для сфер (стеклянные шарики d=82,5 71,1 и 35 мк, 0=20—36 жж Кет<0,2 п=4,8). Однако данные для частиц неправильной формы (глинозем с йт = 4- 7 мк) показали, что степень п [c.60]

Для негауссовских профилей величина среднеквадратичного перемещения диффундирующей жидкости X получена методом графического интегрироваиия коэффициент турбулентной диффузии Е определялся по предельному наклону кривой X = f(r). Распределение стеклянных шариков вдали от инжектора K I оказалось равномерным. В [Л. 365] считают, что влияние частиц на скорость диффузии зависит от их концентрации р и отношения средней относительной к максимальной скорости жидкости (табл. 3-4). Так, например, при р = = 1,5% для стеклянных шариков с Оот/Уманс = 0,15 турбулентная диффузия увеличивается в 2,5 раза по сравнению с иот/Умакс = 0,021 или С ЧИСТОЙ ЖИДКОСТЬЮ. [c.112]

Расчетным путем также оценивалось отношение скоростей диссипации энергии в дисперсном чистом потоках вп/е. При значительном изменении турбулентной диффузии еп/е = 3- 5. Обнаружено, что с увеличением Re в 2,5 раза при прочих равных условиях (например, для стеклянных шариков 0 0,38 мм при р=1,5—2,5%) относительный коэффициент турбулентной диффузии Еа/Е падает более чем в два раза. Этот эффект, объяс- [c.112]

Следовательно, использование (7-7) по существу предполагает равное увеличение температуры и газа и твердых частиц на участке длиной х—Ых = Ытх = Ыпх, что предполагает ф,= 1. Так как опыты проводились при температурном равновесии на входе в канал (Г = < т = г п), то отсюда следует необходимость в равенстве температур компонентов и в сечении х . ti = tix = tax- Однако отсутствие межкомпонентного температурного скольжения может быть достижимо лишь при обеспечении определенных условий, например (6-61) — (6-63). Анализ вышерассмотренных опытных данных показывает, что эти условия существенно нарушаются при использовании достаточно крупных стеклянных шариков и графитовых частиц в кар1алах малого диаметра, что в основном имело место в [Л. 309, 350, 390]. Поэтому обработка данных в этих работах по зависимостям (6-34) и (7-1) вряд ли правомочна. [c.235]

Примеры построения расчетных линий тока при заданной неравномерности сопротивления слоя (различных диаметрах стеклянных шариков) при боковом входе в слой и сопоставления расчетного распределения скоростей по сечению с экспернментальиы.м при центральном входе в слой переменного сопротивления [226] показаны на рис. 10.17. [c.279]

Подстановка числовых значений, например, для взвеси стеклянных шариков диаметром 200 мк в воздухе дает, согласно выражению mj = 5,83-10" 2 щ, значения mi, приблизительно равные 1 и 27 при Тщ да 555° К и да 1665° К соответственно. Если температура не слишком велика, например <810° К, то величина ni мала по сравнению с Nuq в этом случае можно пренебречь первым ч.ленохМ в правой части уравнения, т. е. пренебречь эффектом переноса энергии излучением по сравнению с конвекцией. В общелг с.лучае йГ [c.79]

Исходя из предпосылки, что добавка твердых частиц всегда вызывает увеличение потерь давления на единицу длины трубы, многие авторы пытались сделать обобщения на основе наблюдаемых явлений установить соотношение между избыточными потерями давления, вызванными присутствием твердых частиц, с модифицированным числом Рейнольдса течения в трубе [45, 120, 311, б51, 822] и выявить общие закономерности на основе изучения движения отдельной частицы [822] и влияния твердых частиц на локальнзгю турбулентность жидкости [401]. К перечисленным с.ледует добавить работы [5, 210, 427], авторами которых была установлено, что отношение размера частиц к диаметру трубы несущественно. В работах [427, 869] изучалась дискретная фаза. Сообщалось также [304], что в некоторых случаях при добавлении твердых частиц (стеклянных шариков диаметром 200 мк) потери давления при течении по трубе снижались до меньшего уровня, чем в потоке чистого воздуха авторы работы [636] наблюдали в некоторых условиях возникновение непредвиденных градиентов давления. Подробнейшие исследования были выполнены Томасом [798—806], из которых следовало, что в некоторых случаях причиной снижения давления в присутствии частиц твердой фазы является неньютоновская природа смеси. Подробный обзор статей по рассматриваемому вопросу содержится в работе [167]. Обзор выявленных соотношений между потерями давления и содержанием частиц в двухфазном потоке, а также анализ методов теории подобия можно найти в работе [175]. [c.153]

Фиг. 5.10. Коэффициент сопротивления множества мелких частиц, Экоперииентальные данные работы [109] О железо, полученное разложением карбонильного железа стеклянные шарики л тонкий меловой порошок.

Фиг. 5.10. <a href="/info/5348">Коэффициент сопротивления</a> множества мелких частиц, Экоперииентальные данные работы [109] О железо, полученное разложением <a href="/info/33514">карбонильного железа</a> стеклянные шарики л тонкий меловой порошок.

Представляет интерес движение по трубе смеси газ — твердые частицы. Если труба — проводник или диэлектрик с равномерно распределенным зарядом, то, согласно закону Гаусса, электрического поля внутри трубы не будет. Если частицы равномерно заряжены и осесимметрично распределены по трубе, то частица, возможно, осядет на стенку, если поток нетурбулентен. Согласно уравнению (10.157), мелкие стеклянные шарики в атмосферном воздухе при концентрации 1 кг частицЫг воздуха на расстоянии 1 см от оси будут иметь в 10 раз большее ускорение, чем под действием силы тяжести даже при отношении заряда к массе, равном 0,002 к1кг. Радиальная составляющая интенсивности турбулентного движения частиц в соответствии с приближением oy [721] составляет 10 м сек для частиц диаметром 100 мк. Этот эффект может полностью компенсировать действие силы тяжести на смесь газ — твердые частицы в горизонтальной трубе и стать одной из возможных причин большой разницы между поперечной и продольной интенсивностями турбулентного движения частиц (разд. 2.8). Распределение плотности, данное oy [726], можно приписать дрейфовой скорости, обусловленной главным образом электрическим зарядом частиц. [c.485]

В опытах Лукирского и Прилежаева вместо плоского конденсатора, которым пользовались все экспериментаторы, начиная со Столетова, был применен сферический конденсатор (рис. 26.5). Стеклянный щар А, посеребренный изнутри, служит внещним электродом сферического конденсатора. Внутренним электродом является неболь-щого размера щарик К, изготовленный из исследуемого металла. Этот щарик освещается через кварцевое окощ-ко О. Внутри сферического конденсатора создается достаточно высокий вакуум. Шарик К соединен с квадрантным электрометром Э. С помощью потенциометра П между щариком К и сферой А создается разность потенциалов разных величины и знака, измеряемая вольтметром В. Благодаря тому, что электрод А со всех сторон окружает шарик К, фотоэлектроны движутся практически вдоль линий поля по радиусам. [c.160]

Принцип действия центрифуги исепаратора можиопродемонстрироватьс помощью следующего прибора. В изогнутую стеклянную трубку, наполненную водой, помещают два шарика с плотностью большей и меньшей, чем плотность воды (рис. 292). Тяжелый шарик М лежит внизу, а легкий т плавает наверху. При быст ром вращении трубки легкий шарик перемещается к оси вращения (подымается кверху), а более тяжелый — удаляется от нее (опускается вниз). [c.517]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...