Определение касательных напряжений

Для определения касательных напряжений по формуле (3.7) р точке "К" сечения w (dh . З.П, а,я) подсчитываем [c.51]

Для определения касательного напряжения т в любой точке сечения стержня достаточно в формулу (9.5) подставить выражение для 0 по формуле (9.6). Тогда [c.212]

Соображения об определении касательных напряжений при изгибе балок тонкостенных профилей изложены в 72. [c.252]

В XIX в. мировую известность приобретают работы русских ученых Д. И, Журавского, X. С. Головина и др. Формулой Журавского для определения касательных напряжений при изгибе пользуются и поныне. [c.7]

Таким образом, окончательная формула для определения касательных напряжений при кручении имеет вид [c.114]

Определение касательных напряжений для стержней некруглого сечения представляет собой довольно сложную задачу, которая решается методами теории упругости. Приведем основные результаты для стержней прямоугольного сечения при а> >й (рис. V. 13, б). [c.122]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАСАТЕЛЬНЫХ НАПРЯЖЕНИЙ [c.153]

Наличие поперечной силы связано с возникновением касательных напряжений в поперечных сечениях балки, а по закону парности касательных напряжений — и в ее продольных сечениях (рис. VI.20). Для определения касательных напряжений рассмотрим вначале балку прямоугольного сечения небольшой [c.153]

Изложенная теория определения касательных напряжений справедлива лишь для сплошных сечений. [c.158]

Подставляя последнее выражение в выражение (в), получаем формулу для определения касательных напряжений в любой точке поперечного сечения [c.231]

Формулу для определения касательного напряжения в произвольной точке поперечного сечения балки вывел в середине XIX [c.276]

Понятие о статическом моменте площади понадобится нам в дальнейшем для определения положения центров тяжести сечений и при определении касательных напряжений при изгибе. [c.216]

Для определенности касательного напряжения будем при т писать два индекса, так чтобы первый индекс указывал площадку, к которой приложено т, через направление нормали к ней, а второй индекс указывал направление действия касательного напряжения. Так, например, Хху представляет собой касательное напряжение в плоскости, нормальной к оси X и действующее в направлении оси У. Тогда, например, для касательного напряжения, действующего вдоль оси X по горизонтальной грани (нормальной к оси г), будем иметь [c.72]

Приведем пример использования изложенного метода. На рис. 3.11, а показано поперечное сечение тонкостенного стержня, испытывающего деформацию свободного кручения моментом М. Сечение замкнутое двухконтурное. В этом случае задача определения касательных напряжений г статически неопределима. Решим ее с помощью принципа Кастильяно. [c.66]

Схема 18, Вывод формулы для определения касательных напряжений при поперечном изгибе (формула Д. И. Журавского) [c.27]

На основе анализа кривой F (/) Л. Г. Лойцянский рекомендует для расчетов следующие значения постоянных а = 0,45 Ь = 5,35. Им отмечено, что использование других профилей скорости в пограничном слое мало влияет на почти линейную зависимость F (/) и небольшие колебания в значениях постоянных а и Ь незначительно влияют на толщину потери импульса. Более всего различие в методах сказывается на определении касательного напряжения, особенно в области замедленного движения внешнего потока (диффузорная область течения). [c.347]

Получив формулу для определения касательных напряжений т в произвольной точке поперечного сечения, построим эпюру касательных напряжений. Для расчета на прочность нас интересует наибольшее касательное напряжение. В соответствующую форму- [c.105]

Далее следует дать вывод дифференциальных зависимостей между интенсивностью нагрузки, поперечной силой и изгибающим моментом. Кстати, заметим, что по имеющимся историческим сведениям (см. работы [31, 6]) нет оснований называть эти зависимости теоремой Журавского его имя связано с формулой для определения касательных напряжений. [c.124]

Выше уже говорилось, что с точки зрения практических расчетов определение касательных напряжений представляет интерес для весьма немногих машиностроительных специальностей конечно, для будущих техников-строителей этот вопрос, несомненно, заслуживает внимания. Вместе с тем вывод формулы Журавского, независимо от ее практического значения, содержит много поучительного и в силу этого может привлечь внимание преподавателей. Полагаем полезным привести некоторые комментарии к этому выводу. [c.207]

В некоторых случаях статические моменты являются не вспомогательными, а основными геометрическими характеристиками, входящими в расчетные формулы (например, при определении касательных напряжений при изгибе). [c.80]

Окончательное выражение для определения касательных напряжений, действующих на произвольно выбранной площадке АВ, будет следующим [c.79]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ КАСАТЕЛЬНЫХ НАПРЯЖЕНИИ ПРИ ПОПЕРЕЧНОМ ИЗГИБЕ БАЛКИ ПРЯМОУГОЛЬНОГО СЕЧЕНИЯ (ФОРМУЛА Д. И. ЖУРАВСКОГО). УСЛОВИЕ ПРОЧНОСТИ [c.177]

Поэтому условие прочности при определении касательных напряжений при поперечном изгибе принимает вид [c.181]

Соотношения (2.8), (2.8 ), (2.8") называются формулами Колосова— Мусхелишвили [38, 121]. В дальнейшем будут использоваться как пара функций ср(г), ф(г), так и пара Ф(г), Ч (2). Таким образом, для определения касательного напряжения нужно найти мнимую часть второго соотношения (2.8), а для нормальных напряжений решить соответствующую систему второго порядка. [c.371]

Для определения касательных напряжений на продолжении разреза воспользуемся соотношениями (9.5), (9.9) [c.525]

При определении касательных напряжений и У, принимается параболический закон их распределения [c.132]

Для определения касательного напряжения Ти выделим из стержня элемент, отсекаемый двумя близкими поперечными сечениями с координатами г и г + dz на оси стержня. Рассечем полученный элемент плоскостью, перпендикулярной средней линии по- [c.326]

Мембранная аналогия позволяет получить и другие полезные приближенные формулы для определения касательных напряжений. Если а велико по сравнению с Ь (рис. 191), можно предположить, что в точках, достаточно удаленных от коротких сторон прямоугольника, поверхность мембраны является цилиндрической. Тогда уравнение (б) принимает вид [c.366]

Рассмотрим в качестве примера полукруглое поперечное сечение ), показанное на рис. 198. Для определения касательных напряжений можно воспользоваться решением, полученным для балок круглого сечения (см. стр. 362). В этом случае в вертикальном диаметральном сечении xz напряжения отсутствуют. Мы можем представить себе, что балка разделена по плоскости xz на две половины, каждая из которых представляет балку полукруглого сечения, изгибаемую силой Pj 2. [c.375]

Опыт показал, что режим течения в пограничном слое может быть ламинарным или турбулентным интегральные соотношения оказываются пригодными для обоих режимов течения, однако вид функций Wx = f y), способ их выбора, а также метод определения касательных напряжений (правая часть интегральных соотношений) будут различными для ламинарного и турбулентного режимов течения. Поэтому решение интегральных соотношений для этих двух режимов течения рассмотрим раздельно. [c.114]

Соотношения полуэмпирической теории турбулентности. Прандтль предложил более удобную формулу для определения турбулентного касательного напряжения по сравнению с (7.53), где —сложная функция скорости. Прандтлю удалось заменить коэффициент величинами, имеющими более простую зависимость от скорости. Рассмотрим вывод формулы для определения касательного напряжения в турбулентном потоке, предложенный Прандтлем, на примере течения в прямоугольном канале. В этом простом течении выполняются следующие условия для составляющих осредненной скорости (рис. 7.10) [c.132]

Отметим здесь относительную простоту экспериментального определения касательных напряжений на стенке трубы возникающих [c.146]

Опыт показал, что режим течения в пограничном слое может быть ламинарным или турбулентным интегральные соотношения оказываются пригодными для обоих режимов течения, однако вид функций w = f(y), способ их выбора, а также метод определения касательных напряжений (правая часть интегральных соотношений) будут различными для ламинарного и турбулентного режимов течения. [c.262]

Из уравнения (2.4) следует, что оно описывает распределение потерянных скоростей (П -и), т.е. в общем случае ламинарное движение характеризуется потерянными из-за вязкости параметрами. Из этой формулы следует, что для описания поля потерянной скорости достаточно знать величину касательного напряжения на стенке и задаваться значениями координат, а для определения касательного напряжения необходимо знать величину потерянной скорости на любой координате у . (кромеу = 1). При этом выражение в скобках выступает как коэффициент пропорциональности между потерянной скоростью и касательным напряжением. [c.37]

Следует отметить, что при изгибе бруса сравнительно большой длины наибольшее нормальное напряжение О33 значительно превосходит наибольшее касательное напряжение. Поэтому погрешность при определении касательных напряжений по элементарной теории изгиба не отражается (или почти не отражается) при решении задачи о прочгтасти бруса. Однако выяснение действительной картины распределе1шя касательных напряжений имеет существенное значение при определении. центра изгиба. [c.214]

Для определения касательных напряжений служит формула Журавского, которунэ дают без вывода [c.134]

Полученное выражение (11.2.1) называется формулой Д. И. Журавского для определения касательных напряжений при поперечном изгибе и формулируется следующим образом Касательные напряжения в продольных и поперечных сечениях балки прямоугольного сечения прямо пропорциональны поперечной силе (Р), действующей в рассматриваемом сечении, статическому моменту (5отс) отсеченной части рассматриваемого сечения и обратно пропорциональны осевому моменту поперечного сечения балки (К) и щирине сечения балки (Ь) . [c.180]

Для определения касательных напряжений остается обратиться к формуле (1.2), осуществив переход к переменной г. Наибольший интерес представляет касательное напряжение в направлении, параллельном контуру. Получим требуемую формулу, не осуществляя поворота осей координат. Введем криволинейные координаты, соответствующие при конформном отображении семейству концентрических окружностей р = onst и пучку прямых 0 == onst, проходящих через начало координат. Пусть А — произвольный вектор с компонентами в декартовых координатах Ах и Ау. Эти же компоненты в криволинейных координатах обозначим Ар и Де. Тогда очевидно равенство [c.363]

Общий ход построения решения следующий. Из уравнений (12.17) и (12.18) находят e ) и dVdz , подстановка которых в формулу (12.16) дает Ог/. Пусть для упрощения задачи = 0. Тогда а г получим в виде = Мх (Djy + В,), где Di и Bi 01гределяются через Л,-, Jix- Зная a i, можно ставить условие прочности по нормальным напряжениям. Для определения касательных напряжений используем прием, примененный в 11.4. Это дает [c.254]

Напипгате формулу для определения касательных напряжений и расшифруйте ее [c.59]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...