Напряжение критическое при сжатии

Напряжения критические при сжатии в двух направлениях [c.560]

Напряжения критические при сжатии и касательных усилиях [c.560]

Напряжения критические при сжатии (растяжении) и сдвиге [c.560]

Величина критического напряжения Окр играет такую же роль, как предел прочности ов при расчетах на прочность. Нельзя допускать, чтобы в сжатых стойках возникали напряжения, равные критическим. Поэтому необходимо от критических напряжений, определяемых при большой гибкости по формуле Эйлера, а при малой — по формуле Ясинского — Тетмайера, перейти к допускаемым напряжениям при продольном изгибе. Для этого критическое напряжение делится на коэффициент запаса устойчивости к, который для металлов равен 1,86 для дерева — 2,5 и более. Этот коэффициент учитывает не только запас устойчивости, но и возможный эксцентриситет приложения нагрузки, небольшое начальное искривление стержня, неоднородность материала и др. [c.298]

Критическое напряжение для центрально сжатых стержней средней и большой гибкости представляет, пожалуй, большую опасность, чем предел текучести для пластичных материалов или предел прочности для хрупких материалов при простом растяжении. Очевидно, что при практическом решении вопроса об устойчивости стержня нельзя допустить возникновения в нем критического напряжения, а следует принять соответствующий запас устойчивости. [c.573]

Шарнирно опертая пластинка длиной а=400 мм, шириной Ь=200 мм, толщиной =3 мм сжата вдоль длинных сторон. 1) Определить критические напряжения. 2) Насколько изменятся критические напряжения, если к пластинке приложить сжимающие усилия в поперечном направлении вместо усилий в продольном направлении Дано =2- Ю fi=0,25. При сжатии в про- [c.218]

Для увеличения изгибной жесткости тонкостенных элементов конструкций широко используют трехслойные пластины, панели и оболочки. В них два несущих тонких слоя из высокопрочного и жесткого материала (металл, стеклопластик, боро- или углепластик и т. д.) разделены толстым слоем значительно более легкого и менее прочного заполнителя (пенопласт, соты, гофры и т. д.). Внешние нагрузки воспринимаются в основном за счет напряжений в несущих высокопрочных слоях. Роль заполнителя сводится к обеспечению совместной работы всего пакета при поперечном изгибе. Основные особенности расчета на устойчивость таких элементов конструкций выявляются при рассмотрении простейшего примера определения критических нагрузок сжатого трехслойного стержня. [c.113]

Ов и относительное укорочение h. Скорость испытаний на сжатие устанавливают в тех же пределах, что и при испытаниях на растяжение. При сжатии предельной силой проводят испытания иа устойчивость тонкостенных элементов — стоек, профилей, труб и т. п. Испытания проводят при однократном и длительном сжатии до разрушения (потери устойчивости) пли до достижения определенной степени деформации. В момент выпучивания стержня, когда прогиб растет без заметного увеличения нагрузки, определяют критическое напряжение потери устойчивости стержня Onp=Pnp/f, где Рцр — критическая сила F — площадь поперечного сечения стержня. [c.10]

Если деформации превосходят критические значения, приведенные в таблице, или же требуется более точный расчет, то деформацию следует определять при помоши графика зависимости напряжений от относительного сжатия е. [c.184]

При больших значениях 6 устойчивость оболочки обычно теряется при напряжениях, близких к пределу текучести материала стенок оболочек. Формула для определения Ркр справедлива, если критическое напряжение меньше предела текучести материала при сжатии, т. е. [c.172]

Разделив величину критической нагрузки на толщину пластины, можно определить критические напряжения в пластине. Например, при сжатии шарнирно опертой пластины в одном направлении и при к = А критические напряжения равны [c.474]

Критерий главных напряжений. Предполагается, что разрушение происходит, когда величина любого одного главного напряжения О], 02 или оз достигает критического значения при растяжении щ или критического значения при сжатии а/. Величина Ос определяется экспериментально. Величины двух других меньших напряжений предполагаются не имеющими значения. Предельные величины напряжений при растяжении и сжатии могут быть равны. [c.393]

Выше мы отмечали, что при сжатии отсека, имеющего продольные И поперечные подкрепления, трудно обеспечить устойчивость тонкой обшивки между подкреплениями. При работе отсека на сжатие обшивка, потерявшая устойчивость, частично выключается из работы. Чтобы повысить местные критические напряжения этой обшивки, нужно суш,ественно уменьшить расстояние между подкреплениями. Такая конструкция приближается к гофрированной. [c.317]

На рис. 21.12 кружочками показаны экспериментальные данные [21.23], полученные при изгибе оболочки моментами и нагреве. Сопоставление с расчетом этих результатов носит относительный характер, так как в экспериментах при сжатии критические напряжения обычно меньше амплитуды критического напряжения при изгибе примерно на 30%. [c.267]

Весьма интересным является и факт снижения критических температур при действии растягивающих усилий (положительные kt, отрицательные N ). Оба отмеченных эффекта обусловливаются влиянием искривлений образующих в исходном состоянии. Без учета этих искривлений картина получается качественно противоположной [20.4]. Внутреннее давление увеличивает как критическую температуру, так и критическое усилие сжатия, отчасти компенсируя таким образом вредное влияние температурных напряжений. Формы потери устойчивости по длине некоторых оболочек показаны на рис. 21.14 внизу. Первая цифра на рис. 21.14 означает величину вторая — р. [c.267]

Определение влияния сжимающих напряжений в районе утолщений на предельные нагрузки. В процессе нагрева оболочки имел место перепад температур между стенкой и утолщениями на торцах. Осевые сжимающие напряжения, возникающие при нагреве в зоне сопряжения нагретой стенки с менее нагретыми утолщениями на торцах, у тонкостенных оболочек могут вызвать ее выпучивание в этой зоне (см. гл. 4), а у толстых — разрушение материала. Кроме того, они могут оказать влияние на величину критических напряжений в случае осевого сжатия оболочки [19,20]. [c.251]

Рис. 7.7. Предел прочности при сжатии и критические напряжения

При увеличении толщины пластинки критическое напряжение растет и при Ь/б -> О становится равным пределу прочности, т. е. разрушающему напряжению материала на сжатие о . Обычно имеет место неравенство о > а . Опыты неизменно дают кривые, сходные по характеру с кривыми продольного изгиба, т. е. состоящие из трех типичных ветвей АВ — упругой, ВС — малых пластических деформаций, D — больших пластических деформаций (с упрочнением). [c.135]

Сравнение значений, приведенных в табл. 16 и на рис. 71 для квадратной пластинки с опертыми кромками, показывает, что при сжатии с четырех сторон равными усилиями (Oi = Og) критические напряжения составляют только половину величины о,р для такой же пластинки, сжатой с двух сторон. [c.137]

Знание напряжений на поверхностях контакта резины и металла необходимо для оценки возможности разрушения металлических пластин и резины на границе с металлом, когда напряжения достигнут некоторого критического значения. В работе даны описание эксперимента и способы замера напряжений. Экспериментальные значения напряжений сопоставлены с расчетными, полученными по теории работы [216]. Соответствие эксперимента с приближенной теорией, использующей гипотезу несжимаемости, хорошее, правда, исследовались относительно толстые брусья с фактором формы в = 4 -г 10. Перемещения при сжатии и сдвиге слоя оказались пропорциональны приложенным силам, деформация сжатия не Превышала 5%. [c.16]

Рис. 16,6, Графическое представление формулы секанса для различных значений ексцентриситета. Видно, что кривая Эйлера (/) и напряжение текучести при сжатии являются асимптотами при стремлении эксцентриситета стержня к нулю. Модуль упругости материала =30-10 фунт/дюйм P IA — критическое напряжение Lji — относительная гибкость.

При проверке стержней на продольный изгиб мы будем пользоваться таблицей ломающих напряжений, составленной по опытам Л. Тетмайера. Полагая, что критические напряжения при сжатии соответствуют временному сопротивлению материала при простом растяжении, мы выберем допускаемое напряжение при сжатии во столько раз меньшим критического напряжения, во сколько раз допускаемое напряжение при растяжении меньше временного сопротивления разрыву. При выводе основной формулы (6) предположено, что при действии постоянных усилий допускаемое напряжение может быть принято равным 12 кг/жж . Временное сопротивление мостового железа по принятым нормам колеблется от 37 до 42 KzjMM , следовательно, запас прочности при постоянном растягивающем усилии меняется от 3,08 до 3,50. Если мы остановимся на наибольшем коэффициенте безопасности 3,5 и примем его в основание расчета стержней на продольный изгиб, то тогда допускаемое напряжение Ri при сжатии получится делением критического напряжения на 3,5 и мы будем иметь [c.416]

И, наконец, стержни малой гибкости, для которых нет надобности в расчете на устойчивость. Для них критическое напряжение считается постоянным и равным для пластичных материалов пределу текучести при сжатии, для хрупких — пределу прочности при сжатии. На диаграм.ме стержням малой гибкости соответствует участок III. [c.344]

Устойчивость упругого стержня при сжатии определяется по формуле (15.31), в которую входит характеристика сечения J . Из формулы видно, что критическая сила меньше для изгиба в плоскости с минимальной жесткостью. Следовательно, если EJx — минимальная изгибная жесткость, то изгиб произойдет в плоскости Oyz. Так как на практике происходят различного рода отклонения от идеального состояния (эксцентриситет в приложении силы, начальные неправильности в форме, неоднородности самого материала и т. п.), то необходимо ввести коэффициент запаса устойчивости Луст и напряжение а должно удовлетворять условию сг 1 =е [а]у , [oly t = кр/ уст- Таким образом, [c.352]

Представим себе, что при сжатии стержня силой Р напряжение достигло значения PIF. Стержень сохраняет прямолинейную форму и напряжения распределены равномерно по сечению. Теперь сообщим системе малое возму-щейие отклоним стержень от положения равновесия. Стержень изгибается, и в его сечениях возникает изгибающий момент EJ/p. Спрашивается, какой модуль следует понимать под Е Обычный модуль или мгновенный модуль Елт=(1а1йг, соответствующий точке А диаграммы Конечно, Ел < И этот мгновенный модуль должен далее войти в выражение эйлеровой критической силы n E J/l . Таким образом, сколь сильно модуль Еа. отличается от модуля Е, столь же сильно реальная критическая сила отличается от той, которую дает схематизированная линейная диаграмма. [c.447]

Новая теория нераспространяющихся усталостных трещин, предложенная X. Фукухарой, основана на предположении о достижении амплитудой истинного напряжения в зоне вершины трещины критического разрушающего напряжения. Анализ амплитуд истинных напряжений проведен с использованием закономерностей наложения концентраторов напряжений, а критическое напряжение разрушения определено с учетом влияния скорости нагружения и температуры. Теоретическое решение получено для изгиба при вращении круглых образцов с периферическим концентратором напряжений и растяжения-сжатия по симметричному циклу бесконечной пластины с центральным эллиптическим отверстием. Наиболее интересной особенностью полученного теоретического решения является его применимость для определения пределов выносливости как по трещино- [c.42]

В заключение этого параграфа укажем на два обстоятельства. Во-первых, в современной специальной литературе разработаны методы теоретического определения критического напряжения (Тег для сжатых стержней при А < А. Постановка задачи оказалась существенно более сложной, нежели в подходе Эйлера. Поэтому этот вопрос обычно не включается в курс сопротивления материалов. Во-вторых, экспериментально найденные значения сгсг оказываются обычно несколько меньше соответствующего теоретического прогноза. Это связано с уже упоминавшимися несовершенствами реальной инженерной конструкщ1И. [c.284]

Симметричный цикл нагружения. При сжатии полное сечение ушка напряжено непосредственно, без передачи нагруягения через критическое сечение по отверстию. Поэтому прочность ушка рассчитывается так, как будто к нему приложена пульсирующая- нагрузка, когда номинальные среднее напряжение и амплитуда напрялгений равны. (о гп=< ап ) Эти напряжения определяются простым методом попыток различные значения диаметра отверстия при числе циклов 10 подставляются в уравнения (9.5) и (9.6), полученные значения пиков напряжений проверяются на совместимость при помощи диаграммы предельных напряжений для гладкого образца. Статический коэффициент концентрации напряжений принимается равным единице (так, что сГп = сГвп)> теоретический коэффициент концентрации напряжений берется из рис. 9.1 в зависимости от значения diD. [c.248]

Qo < Q < Qe- Величина Q определяется для случая чистого кручения Qe = nRS S — критическое усилие чистого кручения). Неоднородные касательные усилия (1.1) при этом заменяются амплитудой, а усилия Г не учитЬтваются. Величина Qo определяется как меньшая из трех величин Q4, Qs, Qe- При этом Q4 определяется из равенства амплитуды неоднородного нормального напряжения критическому напряжению при чистом сжатии [c.202]

Задача локальной устойчивости усеченных конических оболочек без учета разгрузки и сжимаемости материала в рамках деформационной теории исследовалась А. В. Саченковым [27.3] (1956). В этом случае напряженное состояние неоднородно. При локальной потере устойчивости неоднородность можно не учитывать. Для суммарной критической силы сжатия при осесимметричной форме потери устойчивости в работе [27.3] получена формула [c.332]

Предположим, что закономерности изменения критических напряжений конструктивно и технологически подобных оболочек с разными R/h при различных углах (р аналогичны полученным экспериментально для R/h = ИЗ. Если ряд прямых сг р (р, R/h) совместить с графиком рис. 7.5, полагая, что кривая 2 на нем эквивалентна пределу прочности материала оболочек при сжатии, то получим следующую картину (рис. 7.7). До места касания одной из них с минимальным значением предела прочности o- 6niin угол if может быть любым и его выбор определяется технологическими или экономическими моментами. Величина соотношения R/h, ограничивающая область произвольных значении уз, может быть найдена из условия [c.272]

В качестве расчетной модели разрушения оболочки с концентраторами напряжений была принята двухпараметрическая модель механики разрушения композитов со сквозными дефектами [120, 138], в соответствии с которой характеристиками трещино-стойкости при сжатии являются критическое значение коэффициента интенсивности напряжений А /с и поправка на зону растрескивания в вершине прорези а /. Величину характеристик треш иностойкости для каждого уровня температуры Т определяли на основании предела прочности гладких образцов-свидете-лей сг1(, и остаточной прочности образцов с прорезью а, используя уравнения, записанные аналогично приведенным в [121, 138 ражениям [c.298]

Вследствие влияния коэффициента Пуассона при осевом сжатии возникают также кольцевые и соответствующие им радиальные деформации va/E, что приводит к увеличению радиуса на величину W = vRa/E. Если в процессе нагружения это радиальное перемещение не допускается на краях благодаря соответствующему закреплению краев, то образец, первоначально действительно имеющий цилиндрическую форму, при достижении напряжениями критического значения уж не будет иметь такую форму и уже не будет способен вести себя согласно той схе.ме потери устойчивости, которую мы предполагали исследовать. Поэтому й дальнейшем предполагается для данного случая, что краевые нодкрепления допускают свободное радиальное перемещение, а [c.490]

Исследованию устойчивости элементов тонкостенных конструкций, связанных с упругой средой, посвящено большое количество работ, которые подробно проанализированы в [109, ПО]. В этих работах предполагается наличие безотрывного контакта оболочки со средой и исследование проводится обычными методами теории устойчивости деформируемых систем. Напомним, что при большой относительной жесткости двухстороннего упругого основания do = k R /Eh I [146], отношение критических значений напряжения при сжатии вдоль оси цилиндрической оболочки, связанной с основанием а и свободной о о = a ia = I + d , = I lY3(1 — v )] (Eh/R). Таким образом, с ростом do величина о увеличивается. Поведение оболочки, прогиб которой ограничен односторонне, отличается качественно. Из физических соображений ясно, что в этом случае a d-> == onst. [c.18]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...