Напряжение эквивалентное

Элементарный параллелепипед охватывающей детали (рис. 2.12) находится в условии плоского напряженного состояния с главными напряжениями а, и с,. Как известно из сопротивления материалов, согласно гипотезе наибольших каса-Рис. 2,12 тельных напряжений, эквивалентное [c.30]

Из этого следует, что эффект снижения коэффициента концентрации напряжений, эквивалентный применению эллиптического разгружающего отверстия с полуосями а = 2 , может быть достигнут за счет использования системы основного и допол- [c.178]

При этом предполагают, что преобладающее влияние на прочность имеет один какой-либо фактор. Таким образом удается получить определенное сочетание главных напряжений — Эквивалентное напряжение и сопоставить его с предельным для данного материала значением фактора. Предельное значение фактора определяют экспериментально путем простейших испытаний в лабораторных условиях (как правило, на растяжение). Область применения расчетных формул определяют по их соответствию опытным данным. [c.214]

Модуль пластичности Н характеризует наклон кривой эквивалентное напряжение — эквивалентная пластическая деформация [46]. Эта величина, как правило, определяется из испытаний на одноосное растяжение, при которых эквивалентная и одноосная пластические деформации равны. [c.278]

Сплавы 1100 и 1180 были экспонированы на глубине 760 м в течение 402 сут под напряжениями, эквивалентными 50 и 75 % От- В условиях испытания они не были склонны к коррозии под напряжением. [c.359]

Для определения склонности к коррозии под напряжением некоторые из алюминиевых сплавов серии 5000 были экспонированы под напряжением, эквивалентным 30, 50 или 75 % от их пределов текучести. Глубины и длительности экспозиции приведены в табл. 142. В условиях испытаний эти сплавы не были подверженны коррозии под напряжением. [c.377]

Результаты коррозионных испытаний под напряжением приведены в табл. 153. Ни на одном из испытанных образцов сплавов, как несварных, так и сварных, не наблюдалось коррозионного растрескивания под напряжением, достигавшим 75 % их пределов текучести при экспозиции в течение 180 сут — на поверхности, 402 сут на глубине 760 м и 751 сут на глубине 1830 м. Исключение составил сварной образец сплава 13V— ПСг—ЗА1. Сваренный встык образец этого сплава (с неснятым остаточным напряжением) разрушился из-за коррозионного растрескивания под напряжением, эквивалентным 75 % его предела текучести (650 МПа), после экспозиции в течение 35, 77 и 105 сут в поверхностных водах в Тихом океане. Трещины, образовавшиеся в результате коррозионного растрескивания, располагались в зонах термического влияния по краям сварных швов и параллельно им. [c.403]

Рассматриваемый в настоящем разделе метод основан на использовании усадки некоторых материалов в процессе полимеризации. Если такую усадку при полимеризации стеснить, то возникают напряжения, эквивалентные напряжениям при изменении температуры в двух скрепленных материалах с различными коэффициентами температурного расширения, которые определялись в разд. 11.2. В рассматриваемом здесь методе используется то обстоятельство, что такие материалы, как полиуретановые каучуки, схватываются со сталью или алюминием в процессе полимеризации и в них создается двойное лучепреломление, соответствующее напряжениям, которые вызываются стесненной усадкой материала. [c.336]

Набла-оператор 10в Набивочные материалы 324 Набор данных 174 Надежность 278 Намагниченность 219 Напряжение прикосновения 431 Напряжения эквивалентные 369, 373 Напряженность магнитного поля 217 электрического поля 207 Неодим 278 [c.448]

Если силы прижатия рабочих тел изменяются с изменением передаваемой нагрузки, то изменяются и контактные напряжения. С учетом изменения контактных напряжений эквивалентное число циклов определяют по формуле [c.224]

Методика используется в случае одноосного поля напряжений в зоне критического места или в случае, коща можно сформировать одноосное напряжение, эквивалентное (в смысле накопления усталости) реальному сложному многоосному полю. Методика в явочном порядке распространяется и на стадию роста усталостной трещины. [c.447]

Таким образом, амплитуды номинальных напряжений с учетом эквивалентности их действия статическим по критерию накопленного Повреждения должны умножаться на коэффициент С помощью выражений статических напряжений, эквивалентных по своему повреждающему действию переменным, для асимметричного цикла можно построить полную диаграмму усталости в относительных величинах. Статическая составляющая для правой ветви предельной кривой относится, в зависимости от уровня температур, либо к эквивалентным напряжениям определяемым из уравнения (4.43) по критерию динамически накопленной деформации ползучести, либо к эквивалентным напряжениям определяемым из уравнения (4.44) по критерию накопленного длительного статического повреждения. Амплитудная составляющая для левой ветви предельной кривой относится к эквивалентным напряжениям по длительному статическому повреждению согласно уравнению (4.45). [c.220]

В отличие от реально возникающих в данной точке напряжений эквивалентное напряжение представляет собой условную расчетную величину. [c.249]

Гипоциклоида имеет л - -1 точку возврата, каждая из которых с точки зрения концентрации напряжений эквивалентна концу трещины (на рис. ПЗО изображена астроида с п = 3). Дефекты такого типа могут определять прочность хрупких по- [c.538]

Здесь К — коэффициент интенсивности напряжений эквивалентной по прочности трещины. Характеристическая дистанция Di как и ожидалось, оказалась зависящей от радиуса кривизны надреза [c.223]

Подставив (VII) в (VI), мы видим, что влияние w па напряжение эквивалентно окончательному прогибу у, для которого коэффициенты ряда (10) равны [c.581]

Остановимся на определении коэффициента вариации эквивалентного напряжения при сложном напряженном состоянии. При действии нормального а и касательного т напряжения эквивалентное напряжение по Мизесу—Генки [c.199]

Наконец следует отметить модели зарождения трещин на дислокационных стенках (рис. 32). Анализ этих механизмов, сделанный В. И. Владимировым [49], привел к заключению, что формирование трещин при разрыве (перерезании стенки) связано с тем, что оборванная стенка создает упругие напряжения, эквивалентные напряжениям от дис- [c.63]

B. . Ленский и В. А. Ломакин [143] рассмотрели принципы деформационной теории термопластичности и дали кри- тический обзор ее допущений. Условия пропорционального нагружения были установлены для экспоненциального соотношения между эквивалентным напряжением эквивалентной деформацией е и температурой 0 Ю. Н. Шевченко [264, 266, 267] рассмотрел циклическое нагружение со знакопеременной пластичностью и кинематическое упрочнение. [c.133]

Если поперечные сечения балки открытого профиля имеют две оси симметрии и силовая плоскость (плоскость действия внешней нагрузки) является главной центральной плоскостью инерции, то касательные напряжения, возникающие в поперечных сечениях, распределены, как показано на рис. 106а. Эти напряжения эквивалентны совокупности внутренних касательных сил Та и Гст (рис. 106б), действующих в сечениях полок и стенки балки. Причем в силу симметрии полок относительно силовой плоскости силы Гп на каждой полке попарно взаимно уравновешиваются и остается неуравновешенной лишь сила Тст, представляющая поперечную силу. Следовательно, T т=Q. [c.184]

Далее исходя из уравнения (4.28) необходимо отметить. В условиях тестового испытания образца из исследуемого материала при одноосном циклическом растяжении при напряжении (ао) может быть получено кинетическое описание роста трещины, а любое изменение условий внешнего воздействия на образец по отношению к тестовым условиям за счет изменения параметров цикла Х может быть представлено в тестовых условиях опыта кинетически эквивалентно следующим образом. Эквивалентность достигается путем перехода на больший (или меньший) уровень максимального напряжения цикла, когда кинетика роста трещины в тестовом опыте и кинетика роста трещины в измененных условиях по величине параметра Xi и уровню измененного напряжения эквивалентны. Таким образом [c.200]

За исключением частных случаев (например, продольного соударения тонких стержней), воздействие импульсной нагрузки создает в материале напряженное состояние, характеризующееся высоким уровнем средних напряжений сжатия или растяжения (последнее во взаимодействующих волнах разгрузки). Можно пренебречь сопротивлением материала сдвигу при высоких давлениях и принять систему напряжений эквивалентной гидростатическому сжатию, что допускает решение ряда задач (например, задачи расчета начальной стадии высокоскоростного взаимодействия твердых тел [252—255]) методами гидродинамики. Для таких расчетов достаточно использовать уравнение состояния вида F p, гу, Т)=0, однозначно связывающее среднее напряжение (давление), объемную деформацию ev и температуру Т. Это уравнение пригодно для описания поведен ия жеталлических твгатерй лев, - ъемиая- -деформация-которых является упругой и, следовательно, не зависит от режима нагружения и его истории. [c.10]

Медь и меднобериллиевые сплавы экспонировались в морской воде иод напряжением, эквивалентным 30 и 75 % нх пределов текучести. Длительность и глубина экспозиции приведены в табл. 88. [c.274]

Латуни марок DA № 280 и № 443 были экспонированы в моржой воде под напряжением, эквивалентным 50 и 75 % их пределов текучести. Время и глубины экспозиции приведены в табл. 92. Ни один из этих сплавов не был склонен к коррозии под напрял<ением после 400 сут экспозиции как на глубине 760, так и на глубине 1830 м. [c.275]

Дисперсионнотвердеющие нержавеющие стали подвергались напряжениям, эквивалентным от 35 до 85 % их пределов текучести. Стали экспонировались в морской воде на поверхности, на глубине 760 и 1830 м в течение различных периодов времени. Данные об этих испытаниях приведены в табл. 126. Для некоторых сплавов в целях наложения на них остаточных напряжений в центре образцов с размерами 15,2х Х30,5 см были сделаны круговые сварные швы с неснятым напряжением диаметром 7,6 см. В других образцах былп сделаны поперечные стыковые швы с неснятым напряжением в целях имитации напряжений, возникающих в процессе конструирования или промышленного производства. Эти остаточные напряжения были многоосными в отличие от одноосных напряжений с точно вычисленными значениями, которым подвергались образцы из табл. 125. Кроме того, значения этих остаточных напряжений было невозможно определить. Образцы со сварными швами экспонировались в морской воде в тех же условиях, что и образцы, приведенные в табл. 125. Результаты испытаний приведены в табл. 126. [c.351]

Для определения восприимчивости алюминиевых сплавов серии 2000 к коррозии под напряжением они экспонировались на глубинах и в течение промемсутков времени, указанных в табл. 135, под напряжением, эквивалентным 30, 50 и 75 % от пределов текучести этих сплавов. В условиях испытаний они не были склонны к коррозии под напряжением. [c.359]

Для определения склонности к коррозии под напряжением алюминиевые сплавы серии 7000 были экспонированы под напряжением, эквивалентным 30, 50 и 75 7о от их пределов текучести. Глубины и длительности экспозиции приведены в таблице 149. Сплавы 7075-Т6, 7079-Т6, Al lad 7079-Т6 и 7178-Т6 разрушились. [c.391]

Рассмотрим участок сечения плаетины плоскостью х — onst (рис, 2.4). Действующие иа этом участке единичной ширины напряжения эквивалентны изгибающему моменту [c.55]

Корректная линейная комбинация может быть получена только для векторов результатов, компоненты которых являются линейными функциями от перемещений узлов по степеням свободы. К таким векторам не относятся, например, векторы главных напряжений, эквивалентных напряжений и деформаций, полных пере.мещений узлов, полных реакций в закреплениях и т.п. Вместо комбинации этих векторов FEMAP заново вычисляет их на основе линейной комбинации компо 1ент (если векторы необходимых компонент существуют). Это повторное вычисление возможно, когда комбинируются целостные наборы результатов. [c.345]

В связи со значитёйьными колебаниями напряжения питания для этих ламп введено понятие расчетного напряжения, эквивалентного среднему напряжению, при котором работает лампа. [c.10]

При внимательном рассмотрении явления растрескивания в условиях деформационного старения становится ясно, что непосредственной причиной образования трещины не обязательно является напряжение, остаточное или внешнее (приложенное), наиболее важным фактором оказывается скорее степень деформации, возникающей под действием этих напряжений. Чтобы вычислить максимальную степень деформации, порождаемой остаточным сварочным напряжением, можно допустить, что это напряжение эквивалентно пределу текучести, а деталь жестко закреплена. Если предел текучести равен примерно 700 МПа, а модуль упругости — примерно 2,1 X10 МПа, то полная релаксация напряжения может быть достигнута при деформации в 0,33 %. По данным, опубликованным Ro ketdyne [ЗО], в образцах, имитирующих зону термического влияний, при нагреве со скоростью 14-17 °С/мин до 870 °С напряжение срелаксировало бы только до 350 МПа [c.284]

Другой прием использования модифицированного соотношения Смита описан в разд. 8.5, где получены выражения (8. i 14) и (8.115) для симметричных циклов напряжения, эквивалентных циклическому растяжению или сжатию с отличным от нуля средним напряжением цикла. Эти соотношения, полученные из (7.9) и (7.11), очень полезны для обращ,ения любого циклического напряжения с отличным от нуля средним значением в симметричное циклическое напряжение, эквивалентное с точки зрения усталостных повреждений. [c.232]

Интерпретация диаграммы анализа разрушения. Конструкции без дефектов разрушаются при напряжении, эквивалентном пределу прочности материала при растяжении. Однако конструкции содержаш,ие дефекты, могут разрушаться при более низких напряжениях, уровень которых зависит от размера дефекта и температуры. При температуре NDT или ниже конструктивные элементы с дефектами очень малого размера разрушаются при уровне напряжения, равном пределу текучести. Когда размер дефекта увеличивается (в этом температурном диапазоне), разру-шаюш,ее напряжение уменьшается. Самый низкий уровень приблизительно составляет 3,5—5,6 кгс/мм . На этом участке диаграммы Пеллини и Пьюзак обнаружили изломы, характерные для разрушения отрывом. [c.191]

Однако в случае широкополосного процесса (рж. 1, б) к выделению амплитуд напряжений, оказывающих основное влияние на накопление усталостных повреждений, можно подходить по-разному. В связи с этим и появилось большое число так называемых спбсобов схематизации слу- чайных процессов, целью которых является получение функции распределения амплитуд напряжений, эквивалентной данному случайному процессу по степени вносимого усталостного повреждения, [c.171]

Сопротивление материалов (1970) -- [ c.261 ]

Сопротивление материалов (1999) -- [ c.34 , c.580 ]

Сопротивление материалов (1986) -- [ c.296 ]

Моделирование конструкций в среде MSC.visual NASTRAN для Windows (2004) -- [ c.339 , c.392 , c.399 , c.499 , c.522 ]

Теплоэнергетика и теплотехника Общие вопросы Книга1 (2000) -- [ c.410 ]

Ползучесть в обработке металлов (БР) (1986) -- [ c.29 , c.38 , c.99 , c.119 , c.135 , c.168 ]

Количественная фрактография (1988) -- [ c.299 , c.313 , c.316 , c.327 , c.380 ]

Тепловые электрические станции (1967) -- [ c.218 , c.220 ]

Основы техники ракетного полета (1979) -- [ c.355 ]

Проектирование и конструирование горных машин и комплексов (1982) -- [ c.250 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...