Очаг пластической деформации

Углы пружинения уменьшаются при гибке с подчеканкой (когда полки заготовки с определенным усилием сжимаются между соответствующими плоскостями пуансона и матрицы), а также при приложении сжимающих или растягивающих сил, действующих вдоль оси заготовки. В последнем случае можно устранить зону растяжения или сжатия в очаге пластических деформаций. При разгрузке все слои заготовки будут или растягиваться, или сжиматься, что и уменьшит угловые деформации. [c.106]

Допустимое уменьшение диаметра при обжиме ограничивается появлением продольных складок в обжимаемой части заготовки или поперечных кольцевых складок в ее недеформируемой части. Обычно за один переход можно получить й зд = (0,7ч-0,8) О аг- Если диаметр краевой части необходимо уменьшить на большую величину, заготовку обжимают за несколько переходов. Толщина заготовки в очаге пластических деформаций увеличивается, причем больше утолщается краевая часть заготовки. [c.110]

Практически оценка несущей способности соединений с мягкими прослойками на базе подхода (3.10) сводится к определению параметров и 3, отвечающим рассматриваемым схемам нафужения, типам конструкций и геометрическим параметрам их неоднородных соединений Для определения достаточно ограничиться рассмотрением задач механической неоднородности в классической постановке, при которой очаг пластических деформаций принимался в объеме мягких прослоек, а основной твердый металл считался жестким, недеформируемым. [c.106]

Данным особенностям, установленным МКЭ, отвечает се-гка линий скольжения, построенная в очаге пластических деформаций рассматриваемых соединений T2-M-T1, включающем в себя мягкую прослойку и прилегающие к ней участки основного металла Т2 и Т (рис. 3.44). [c.165]

Рентгенографическими измерениями напряжений I и II рода на поверхности стали, подвергаемой коррозионному растрескиванию, установлено возникновение локальных очагов пластической деформации в течение инкубационного периода, приводящих к появлению зародышей коррозионных трещин [28]. [c.42]

С ростом внешних нагрузок число очагов пластической деформации и микротрещин возрастает, и в предельном состоянии этот процесс приобретает лавинный характер. [c.102]

Процесс холодного редуцирования в жестких матрицах мг-жет осуществляться без направления или закрепления по цилиндрической поверхности, однако недостаточное совмещение оси заготовки и матрицы в производственных условиях вызывает изгиб даже при небольшой длине заготовок. Кроме того, перед входом металла в очаг пластической деформации на заготовке образуется утолщение, которое по мере редуцирования перемещается вдоль заготовки. Образование этого утолщения (в несколько десятых долей миллиметра) по периметру заготовки у входа в коническую часть матрицы происходит часто неравномерно и в свою очередь приводит к искривлению детали. [c.146]

Линии разрыва нормальных тангенциальных напряжений. Когда поле непрерывных напряжений по всему очагу пластической деформации однородной среды определить трудно, поле линий скольжения разбивается на области с различным распределением напряжений. Тогда на стыке таких областей допускается разрыв напряжений. Такие приближенные решения называются разрывными (решения с сильными разрывами). [c.274]

Решение, Поскольку матрица гладкая, т = О, то крайние линии скольжения должны выходить из точки О под углом 45°. Ось полосы, по условиям симметрии и X = О, линия скольжения пересекает тоже под углом 45 . Это даст линию скольжения ОВ, представляющую собой правую границу очага деформации. Левую границу находим таким же образом. Получим линию скольжения ОС. В данном случае прессования Hi == Яо/2) ОС = ОВ, и очаг пластической деформации ограничивается концентрическим ве ом радиусом ОВ. Следовательно, при прессовании образуется жесткая зона OD , металл которой в пластическом течении не участвует и уйдет в отходы прессования. [c.279]

Уже при удлинении образца около 0,05% в матрице наблюдаются очаги пластической деформации. Предел прочности материала при сжатии 690 МН/м (70,5 кгс/мм ), величины модулей упругости при растяжении и при сжатии совпадают. [c.396]

R — относительный радиус внешней границы очага пластической деформации [c.302]

Рис. 2. Схема внешних и внутренних сил при обжиме и напряженное состояние очага пластической деформации

Поскольку вблизи поверхности контакта находится зона с низкой дислокационной плотностью, по-видимому, ее величина в случае использования латуни Л63 ниже средней глубины очага пластической деформации /г = 0,2... 0,3 мкм и не влияет на развитие усталостных процессов. [c.50]

По схеме качения или скольжения ДТ прижимается к поверхности детали с фиксированной силой Р и перемещается относительно нее, соответственно, с враш ением или без него (рис. 1, а и б). В зоне локального контакта ДТ с обрабатываемой поверхностью возникает очаг пластической деформации (далее очаг деформации - ОД), который перемещается вместе с инструментом, благодаря чему поверхностный слой детали последовательно деформируется на глубину h. Размеры ОД и интенсивность пластической деформации, возникающей в ОД, зависят от технологических факторов обработки - силы Р, формы и размеров ДТ, подачи, твердости обрабатываемого материала и др. [c.481]

При вытяжке в конической матрице очаг пластической деформации может быть разделен на три участка (рис. 82). На участке / происходит соприкосновение полой цилиндрической заготовки со стенками матрицы по узкому пояску, а пуансон воздействует на центральную зону донной части заготовки. На этом участке напряженное состояние плоское — в меридиональном направлении напряжение растяжения а в тангенциальном (окружном) — напряжение сжатия Og. На участке II происходит постепенное втягивание заготовки в коническую часть матрицы с уменьшением ее диаметра. Напряженное состояние на этом участке можно также принять плоским, так как нормальное напряжение на стенки заготовки 0 мало по сравнению с Ор и 00. Деформированное состояние обоих участков характеризуется деформацией растяжения в меридиональном направлении бр, деформацией сжатия в тангенциальном направлении и деформацией растяжения в радиальном (перпендикулярном стенке заготовки) направлении е , так как толщина стенки несколько увеличивается. При дальнейшем перемещении пуансона — на участке III заготовка втягивается в зазор между цилиндрической поверхностью пояска матрицы и боковыми поверхностями пуансона, образуя стенки вытягиваемой детали. Напряженно-деформированное состояние здесь будет такое же как и для первой операции вытяжки, соответствующее элементам а, Ь и с (см. рис. 72). [c.165]

Между металлом и поверхностью бойка возникают силы трения, которые препятствуют движению металла из центра очага пластической деформации к периферии. [c.111]

Если увеличивающееся напряжение tfz на концевых частях начинает удовлетворять условию пластичности (5), то происходит осевая осадка заготовки по всей длине. Таким образом, вследствие упрочнения материала очаг пластической деформации распространяется на всю длину заготовки. Наибольшая деформация осадки вг в зоне перехода трубы в отвод, а наименьшая вг на концевых участках заготовки. При этом последняя зависит от деформации в центральной части и склонности материала к упрочнению. [c.76]

Характер пластического течения заготовки в процессе штамповки можно рассматривать как вязкое течение с переменным коэффициентом вязкости овМ, причем в пластическом состоянии находится вся трубная часть штампуемого изделия. Допустим, что отношение (Г//ё в любой точке очага пластической деформации в конкретный момент времени такое же, как и на трубной части при г > 2/ (см. рис. 24). [c.82]

Для разработки технологического процесса штамповки необходимо выяснить не только качественный, но и количественный характер пластической деформации заготовки. Необходимо выяснить конечную степень д ормации и изменение ее в процессе штамповки. Полная картина деформированного состояния должна позволить определить размеры очага пластической деформации, размеры исходной заготовки, предельную степень формоизменения, размеры изделия и т.п. Определение перечисленных параметров расчетным путем затруднительно, поэтому целесообразно использовать экспериментальный метод оценки деформированного состояния заготовки. [c.92]

Анализ кривых изменения окружной деформации подтверждает предположение, что в установившемся процессе щтамповки отвод пластически не деформируется, во втором переходе окружная деформация вд на стенке отвода равна нулю (кривая 2). Пластическая деформация отсутствует в точках, которые перед вторым переходом занимали положение на расстоянии от центра крестовины, равном или большем одного радиуса трубчатой заготовки. Таким образом, можно сделать вывод, что очаг пластической деформации в поперечном направлении при установившемся процессе штамповки крестовины имеет длину вдоль оси отвода, равную одному диаметру заготовки. [c.103]

Давление внутри заготовки должно обеспечивать определенные растягивающие окружные напряжения 00 в очаге пластической деформации, причем, чем выще напряжение, тем более интенсивно формообразование отвода в процессе осевой осадки заготовки. С этой точки зрения необходимо повышать давление жидкости в пределах возможного. Однако, как показывают опытные работы, давление жидкости, вычисленное по выражению (59), обеспечивает наличие окружного напряжения ое достаточной или даже более чем достаточной величины. Поэтому данное условие следует считать выполняемым заведомо. [c.125]

Для определения усилия, необходимого для пластического деформирования заготовки Qзг, требуется проинтегрировать осевое напряжение Ог по соответствующей площади очага пластической деформации. В каждый конкретный момент времени усилие пластического деформирования заготовки будет. одинаковым в любом поперечном сечении заготовки, так как пластическая деформация охватывает весь объем металла, а нагружение заготовки с обоих торцов производят одинаковым усилием Qaг [c.128]

Важное значение в процессе штамповки имеет технологическая смазка заготовки. При неудовлетворительной смазке силы трения возрастают, штамповка сопровождается значительным утолщением стенки трубы и утонением отвода при малой его высоте. Такой характер пластического деформирования обусловлен снижением эффективности осевого сжатия заготовки в очаге пластической деформации. За счет [c.173]

Конические матрицы находят наибольшее применение для таких операций, как волочение, редуцирование и выдавливание (прессование). Характерной особенностью этих операций является наличие жестких зон на входе и выходе конической части матрицы, ограничивающих очаг пластической деформации. Это значительно усложняет теоретический анализ и является одной из причин отсутствия точного решения этой задачи. Поэтому в настоящее время заслуживают внимания кинематически возможные решения, дающие верхнюю оценку усилий. [c.63]

Характер разрушения образцов при растяжении также свидетельствует о пониженных пластических свойствах металла литых заготовок. Шейка на таких образцах слабо выражена. Изломы ударных образцов смешанные, т. е. имеются участки с отсутствием видимых следов пластической деформации и их поверхность состоит Из множества фасеток. А так как поверхность кристаллических фасеток не искажена пластической деформацией, то она имеет блестящий вид. Поверхность фасеток, по-видимому, представляет собой определенную кристаллографическую плоскость зерна стали. Одновременно имеются и участки с очагами пластической деформации, которые не имеют явно выраженного кристаллического блеска. [c.128]

Из условия минимума усилия деформации можно найти величину глубины очага пластической деформации к [c.141]

При отбортовке материал растягивается в тангенциальном и радиальном направлениях, напряжение же в направлении, перпендикулярном поверхности заготовки, с достаточно малой погрешностью можно принять равным нулю. Таким образом, при отбортовке в очаге пластической деформации создается плоское напряженное состояние с двумя растягивающими напряжениями и ое (см. рис. 4.7.1). [c.82]

Если в разделительных операциях стремятся к максимальной локализации очага пластической деформации, то в формоизменяющих операциях стремятся избежать ее. Заметим, что очагом пластической деформации называется та часть заготовки, пластическая деформация которой обеспечивает формоизменение, характерное для той или иной операции листовой штамповки. [c.5]

Во всех операциях, за исключением зачистки, очаг пластической деформации охватывает всю толщину заготовки и имеет ограниченную, по возможности минимальную протяженность в плоскости заготовки (в направлении, перпендикулярном к поверхности раздела). [c.6]

В.Н. Бовенко [15] принял, что при механическом воздействии на твердое тело упругая энергия переходит не только в потенциальную энергию атомов (образующихся свободных поверхностей), как это было принято Гриффитсом, но и в энергию автоколебательного движения. Это привело к установлению дискретно - волнового критерия устойчивости структуры - число Бовеи-ко) [15]. Предложенная им автоколебательная модель предразрушения твердого тела базируется па постулате о возникновении областей автовозбуждения активности вещества вблизи дефектов структуры вследствие нарушения однородного состояния исходной активной неустойчивой конденсированной среды. Эти автовозбуждения являются основными носителями когерентных (или макроскопических квантовых) эффектов. Они являются очагами пластической деформации, микро- и макротрещин, зародышами образования новой фазы на различных структурных иерархических уровнях самоорганизации, источниками акустической эмиссии (АЭ), микросейсмов и землетрясений. [c.201]

При аг > ае в обоих случаях очаг пластической деформации реализуется только в твердой прослойке и прочность сварных соединений опредедатся следу юид1м выражением [c.68]

Рис. 3.5. Сетки линий скольжения в очаге пластической деформации для соединений с мягкой прослойкой (шюская задача)

Для соединений с толстыми мягкими гфослойками в условиях их нагружения по схеме двухосного приложения нагрузки характерны те же особенности напряженного состояния и построения сеток линий скольжения в очаге пластической деформации, как и рассмо фенные в работе /2/ агя сл ая п,[оской и осесимметричной деформации (и = 0,5 и = 0) с поправкой на специфик> скольжения материалов в зависимости от параметра нагружения п /98/, Не останавливаясь подробно на анализе нес> щей способности таких соединений, отметим, что решения для тонких и толстых прослоек дают достаточно близкие результаты по в диапазоне относительных размеров толстых прослоек (kq, к что позволяет распространить полученное соотношение (3,28) дгя определения на весь диапазон относительных толщин прослоек (kq, к ). [c.121]

Приведенные данные показывают, что представление о порядке включения различных областей металла в пластическую деформацию требует уточнения. В частности, до сих пор считалось, что в начальной стадии в пластическую деформацию вступают области, имеющие низкий предел текучести или наиболее благоприятно кристаллографически ориентированные для прохождения сдвиговых процессов. Затем в результате неоднородной деформации и локального упрочнения очаги пластической деформации перебрасываются на новые микрорайоны, обеспечивая переменную локализацию процесса и наиболее интенсивное развитие его то в одной, то в другой части деформированного объема. Результаты иссле- [c.28]

Так, при определении энергии активации на кривой а — е кремния выше предела текучести обычно получают величину порядка 2,2 эВ [458] при оценке по температурной зависимости предела текучести — 1,6 эВ [456] а при дальнейшей локшшзации очага пластической деформации вблизи поверхности (определение U по релаксации напряжений у отпечатков микротвердости) получают еще меньшее значение U= 1,4 эВ [464], что уже очень близко к полученным нами значениям. [c.160]

Картины полос муара, показывающие влияние формы рабочей части пуансона (определяющей форму дна детали) на кинематику течения, приведены на рис. 22. Отсутствие муаровых полос на входе и на выходе из очага деформации свидетельствз ет об отсутствии пластической деформации (жесткие зоны). Границы очага пластической деформации определяются крайними полосами муара. [c.135]

В изотермических условиях уменьшается объем упругодефор-мированных зон в углах между контейнером и матрицей. На рис. 93,а показана макроструктура пресс-остатка титановой заготовки после прессования в плоскую матрицу (201 = 180°). Вытяжка составляла 3,5, температура прессования 900° С. Очаг пластической деформации отделен от жесткой зоны конической поверхностью интенсивного течения металла в виде светлой полосы, переходящей на поверхность прутка. Угол конусной воронки течения металла —140°, т. е. намного больше угла при прессовании в обычных условиях. На рис. 93, а нет скола металла, т. е. целостность заготовки не нарушается. Это можно объяснить резким повышением пластичности металла при небольшой скорости деформирования (в данном случае и = 0,1 мм/с). [c.182]

Поле напряжений при штамповке переходных тройников, а также крестовин принципиально не отличается от поля напряжейнй равнопроходных тройников. Однако форма отвода и их количество приведут к другим численным значениям напряжений и новой форме очага пластической деформации. Так, при штамповке крестовины течение металла имеет место в двух направлениях и степень наибольшей пластической деформации возрастает при той же высоте каждого из отводов. [c.86]

Если необходимо диалютр краевой части уменьшить на большую величину, заготовку обжимают за несколько переходов. Толш,ина заготовки в очаге пластических деформаций увеличивается, причем больше утолщается краевая часть заготовки. [c.160]

Степень локализации очага пластической деформации зависит от размерных характеристик инструмента, в частности, от величины зазора между матрицей и пуансоном и от радиусов скругле-ния рабочих кромок пуансона и матрицы. Чем меньше зазор и радиусы скругления рабочих кромок инструмента, тем (более подробно об этом будет сказано ниже) больше локализуется очаг пластической деформации около рабочих кромок пуансона и матрицы. [c.5]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...