СОЧЕТАНИЕ ОСНОВНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ

Если в сечении одновременно возникает несколько внутренних силовых факторов (например, изгибающий и крутящий моменты или изгибающий момент и продольная сила), то в этих случаях имеет место сочетание основных деформаций (сложное сопротивление). [c.184]

Пользуясь принципом независимости действия сил, мы, начав с изучения простейших основных деформаций, когда в поперечных сечениях бруса действуют только нормальные или только касательные напряжения, в дальнейшем перейдем к изучению более сложных основных деформаций, когда в поперечном сечении действуют и те и другие напряжения, а затем рассмотрим случаи сочетания основных деформаций, что иногда называют сложным сопротивлением. [c.186]

СОЧЕТАНИЕ ОСНОВНЫХ ДЕФОРМАЦИЙ [c.266]

Часто встречаются и имеют большое практическое значение случаи сочетания основных деформаций, когда в поперечных сечениях возникают и нормальные и касательные напряжения, распределенные неравномерно и по разным законам. Для таких случаев опытное определение величин, характеризующих прочность, невозможно, поэтому при оценке прочности детали приходится основываться на механических характеристиках данного материала, полученных из диаграммы растяжения. [c.270]

Гипотезы прочности — это научные предположения об основной причине достижения материалом предельного напряженного состояния при сочетании основных деформаций. [c.270]

Напряженные состояния при сочетании основных деформаций и при одноосном растяжении будем называть равноопасными или эквивалентными, если их главные напряжения отличаются от предельного для данного материала в одинаковое число раз, иначе говоря, коэффициенты запаса прочности для эквивалентных напряженных состояний одинаковы. [c.270]

Эквивалентным напряжением называется такое условное напряжение при одноосном растяжении, которое равноопасно заданному случаю сочетания основных деформаций. [c.270]

На основании гипотез прочности выводят формулы для вычисления эквивалентного напряжения, которое затем сопоставляют с допускаемым напряжением на растяжение. Таким образом, условие прочности при сочетании основных деформаций, когда в поперечных сечениях действуют и нормальные и касательные напряжения, будет иметь вид [c.270]

В случае сочетания основных деформаций (например, изгиба и кручения) расчетный коэффициент запаса в опасном сечении определяют по формуле [c.25]

До сих пор мы рассматривали случаи сочетания основных деформаций, когда в поперечных сечениях бруса действовали только нормальные напряжения, которые в каждой точке можно было складывать алгебраически. [c.297]

В случае сочетания основных деформаций (изгиба и кручения, кручения и растяжения или сжатия), т. е. при упрощенном плоском напряженном состоянии, общий коэффициент запаса прочности п определяют из выражения [c.315]

Заданный ресурс работы турбины 1000 ч, средняя продолжительность работы в каждом запуске 4 ч. Определим запас по долговечности, считая, что для сопловой лопатки термическая нагрузка является основной. При указанных сочетаниях размахов деформации и температуры каждая из указанных трех зон лопатки может явиться зоной начала разрущения, поэтому необходимо определить долговечность материала в каждой зоне. [c.178]

Термомеханическая обработка заключается в сочетании пластической деформации стали в аустенитном состоянии с ее закалкой. Формирование структуры закаленной стали при ТЛЮ происходит в условиях повыщенной плотности дислокации, обусловленных наклепом. Различают два основных способа термомеханической обработки. [c.233]

Детали машин и сооружений подвергаются самым разнообразным, подчас очень сложным деформациям. Но подобно тому, как любое число, можно написать, пользуясь различными сочетаниями десяти цифр, так и самое сложное изменение формы тела можно продета как сумму нескольких простых деформаций. Простыми деформациями являются растяжение, сжатие, сдвиг, кручение и изгиб (рис. 1). Всякая простая деформация представляет собой то или иное сочетание двух основных деформаций линейного удлинения или укорочения и углового сдвига. В этом можно убедиться на простом опыте. [c.6]

Перейдем теперь к формулировке основных динамических задач. Первая основная задача динамики (задача I) заключается в определении в заданной области В и промежутке времени смещений u(p,t) и напряжений Оц р,1), удовлетворяющих уравнениям движения (1.11) или (4.4 ) гл. II (в сочетании с уравнениями совместности деформаций в напряжениях (4.11) — (4.13) и (4.16) — (4.18) гл. II), а также граничным (краевым) ) [c.245]

И изгиб. Рассматривают и более сложные деформации, получающиеся в результате сочетания нескольких основных. [c.17]

Таким образом, в результате обработки данных определяют основные особенности и параметры расчетного режима термомеханического нагружения характер сочетания циклов повторно-статической нагрузки и температуры, значения предельных нагрузок (деформаций) и температур шах > min > Диапазон их изменения, частоту v цикла нагружения в переменной части цикла, время выдержки нагрузки и температуры, число циклов и т. д. Эти данные используют в дальнейшем для выбора режимов и проведения испытаний на малоцикловую усталость с целью получения базовых характеристик и для оценки прочности конструкции при длительном малоцикловом нагружении. [c.18]

Высокая температурная чувствительность термобиметалла получается сочетанием компонентов, значительно отличающихся друг от друга по температурным коэффициентам расширения. Линейная зависимость деформации от температуры, отсутствие гистерезиса этой деформации достигается в основном за счет применения для компонентов термобиметалла материалов с высокими упругими свойствами сохраняющимися во всем диапазоне рабочей температуры. Высокий предел упругости и максимально высокий модуль упругости на растяжение и сжатие компонентов термо-биметалла в заданном интервале температур обеспечивают в процессе его работы отсутствие в нем пластической деформации. Таким образом, термобиметаллические элементы не выхо- [c.319]

Контролируемая прокатка — это высокотемпературная обработка низколегированной стали, технология которой основана на определенном сочетании основных параметров горячей деформации температуры нагрева и конца прокатки суммарной степени, кратности деформации и ее величины при раз.пичных температурах, скорости охлаждения между про.ходами 1 н т. д. В процессе прокатки с контролируемым режимом деформации структурные измеиення в деформируемом [c.15]

Смысл наследования упрочнения (созданного термомеханической обработкой) после соответствующей термической обработки вытекает из следующего. Высокие механические свойства после ТЛЮ обусловлены повышенной плотностью несовершенств (дислокаций), являющейся результатом сочетания пластической деформации и фазовых превращений, и созданием их определенных конфигураций (фрагментированной сз бструктуры). Если при термической обработке после ТМО плотность несовершенств не будет заметно уменьшаться, а фрагментированная структура не исчезнет, то сохранятся и высокие механические свойства. Например, краткий смягчающий отпуск, при котором исключена рекристаллизация, приводит к распаду мартенсита (и делает возможной механическую обработку, например, резанием), но не вызывает существенного снижения плотности несовершенств п разрушения дислокационной структуры, так как отсутствует миграция поверхностей раздела (высокоугловых границ), характерная для развития рекристаллизации. Последующий скоростной нагрев под закалку с кратковременными выдержками обусловливает переход а-фазы с повышенной плотностью несовершенств в у-фазу, которая также будет иметь высокую их плотность (по тому же механизму наследования дислокаций, какой наблюдается при переходе из г. ц. к. в о. ц, к. решетку при так называемой прямой ТМО). Здесь применимы основные положения теории структурной на- [c.12]

В дисперсно-упрочненных КМ основную нагрузку воспринимает матрица, а дисперсные частицы упрочнителя оказывают сопротивление движению дислокаций при нагружении материала, мешают развитию пластической деформации. Чем больше это сопротивление, тем выше прочность. Поэтому прочность зависит также от дислокационной структуры, формируюш ейся в процессе пластической деформации при изготовлении изделий из КМ. Кроме того, дисперсные частицы наполнителя оказывают косвенное упрочняющее действие, способствующее образованию структуры с большой степенью неравноосности зерен (волокнистой). Такая структура формируется при сочетании пластической деформации и отжигов. При этом дисперсные включения частично или полностью препятствуют рекристаллизационным процессам. [c.440]

Смысл наследования упрочнения, созданного термомеханической обработкой и сохраняюш егося после следующей термической обработки, вытекает из следующего. Высокие механические свойства после ТМО обусловлены повышенной плотностью дислокаций, являющейся результатом сочетания пластической деформации и фазовых превращений, и созданием их определенных конфигураций (фрагментированной субструктуры). Если при термической обработке после ТМО плотность дислокаций не будет заметно уменьшаться и фрагментированная субструктура не исчезнет, то сохранятся и высокие механические свойства. Например, краткий смягчающий отпуск, при котором исключена рекристаллизация, приводит к распаду мартенсита и делает возможной механическую обработку, например, резанием или небольшую деформацию, не вызывает существенного снижения плотности дислокационных структур, так как отсутствует миграция высокоугловых границ, характерная для развития рекристаллизации. Последующий скоростной нагрев под закалку с кратковременными выдержками обусловливает переход сг-фазы с повышенной плотностью несовершенств в -фазу, которая также будет иметь высокую их плотность (по тому же механизму наследования дислокаций, какой наблюдается при переходе из г. ц. к. в о. ц. к. решетку при так называемой прямой ТМО). Здесь применимы основные положения теории структурной наследственности, разработанные академиком В. Д. Садовским (см. т. 2). После заключительной закалки образуется мартенсит, сохраняющий (в той или иной мере) дополнительную насыщенность несовершенствами, а главное — в той или иной мере сохраняющий фрагменти-рованность, что определяет восстановление высоких механических свойств, которые были получены в результате прямой ТМО. [c.452]

Основные характеристики проволочных тензодатчиков база от 2 до 100 мм и более тензо-чувствительность датчика от 1,7 до 3,5 сопротивление датчика от 50 до 5000 ом (обычно 70—200 ом) пригодны при малых (упругих) и больших (пластических) деформациях до 6° с и при температурах нормальной, пониженной и повышенной до 1000° С (при соответствующем устройстве датчика) допустимый ток в датчике из проволоки 30 мк порядка 25 ма при длительной работе и 50 ма или больше при кратковременном включении сопротивление изоляции наклеенного датчика должно быть не менее 50—203 мгом. Датчик может приклеиваться к плоской или криволинейной поверхности детали и измеряет среднюю на длине базы линейную деформацию или сочетание компонентов деформации в зависимости от формы чувствительной решетки (см. табл. 6). [c.493]

Для предуиреждения отколо] наплавленного слоя технология наплавки должна обеспечить минимальные напряжении п деформации, хорошее сплавление и отсутствие в зоне термического влияния сварки закалочных структур. Прп наплавке па углеродистые стали, содержащие меное 0,28%С, предварительный подогрев не требуется. Необходимость предварительного подогрева зависит также от сочетания основного и наилавленного металла и от размеров п формы наплавляемого пзделпя. [c.245]

Определение модуля упругости щеточного ворса. Модуль упругости Е определяет сопротивляемость материала деформации при растн-хевии и сжатии. Его сочетание с моментом инерции U сечения харак теризует жесткость Уматериала ворса при изгибе. Очевидно, что знание модулей упругости также необходимо и для определения проги ба ворса как основной деформации, имеющей место при работе щеточных устройств. К настоящему времени значения модулей упругости boj са щеточных устройств в литературе почти отсутствуют. [c.68]

При малых степенях деформации е изменения структуры аустенита связаны в основном с поворотом зерен друг относительно друга и возникновением внутри них отдельных полос скольжения. При этом могут развиваться и процессы дробления тонкой структуры (образование субзерен и измельчение блоков мозаичной структуры, например, за счет полигонизации), однако, по-видимому, не так интенсивно, как при высоких степенях деформации. Как показано Г. В. Курдюмовым с сотрудниками [40], в зависимости от степени холодной пластической деформации разнообразных двойных сплавов железа размеры блоков (области когерентного рассеяния) изменяются от (8 10) 10 см (при е=5/о) до (34) 10" см (при е=60—80%). Одновременно углы разориенти-ровки между блоками возрастают от секунд до нескольких минут. При этом углы разориентировки между соседними субзернами или фрагментами (в частности, полосы скольжедия, кристаллы мартенсита и т. д.) обычно оказываются на порядок больше (до 40—50 мин). Подобный же характер изменения тонкой структуры имеет место и при закалке в результате мартенситного превращения, а также при сочетании пластической деформации с закалкой (термомеханическая обработка). В послед- [c.166]

При этом аналитическая обработка позволила Т1Ж5<си помимо значения показателя П определить положение центра тяжести концентрационных кривых и площадь под ними. Положение центра, тяжести концентрационной кривой характеризует перемещение основной массы атомов на среднюю глубину, а площадь под кривой оценивает сушу перемещаемых радиоактивных атомов. Из представленных данных можно заключить, что картина распределение изотопа в зоне объемного взаимодействия при КСС и УСВ идентична. В результате проведенных исследований установлено, что при контактной стыковой сварке сощто-тивлением могут при определенных условиях (импульсный нагрев в сочетании с скоростями деформации превышающими 0,1 м/с) развиваться процессы аномального массопереноса существенно влияющего на формирование соединений. В частности образование металлических связей наблюдалось при величинах деформации, которые на порядок ниже чем при канонических режимах сварки сопротивлением. Количественные показатели массопереноса в данном случае весьма близки к аналогичным показателям при ударной сварке в вакууме. [c.160]

Основные виды покрытий на основе каучуков Покрытия на основе каучуков обладают комплексом ценных свойств высокой химической стойкостью в сочетании с износостойкостью, небольшой стоимостью, хорошей адгезией к металлической поверхности, высокой стойкостью к деформациям и ударам, простотой нанесення. [c.101]

Основное влияние на стойкость стали к сульфидному растрескиванию оказывают структура и ее прочностные характеристики, изменяющиеся в широком диапазоне при термической обработке, пластической деформации и их сочетании. Очень большое значение для оценки склонности металла к статической водородной усталости имеет его твердость. Стандартом НАИК предусматривается максимальная допустимая твердость HR 22. [c.22]

Основные направления развития общих методов динамического анализа механизмов. Современные машины характеризуются увеличением как скоростей движения рабочих органов, так и сил, действующих на звенья механизма. Сочетание этих факторов приводит к тому, что деформация звеньев, их упругие свойства начинают заметно влиять на движение механизма, его надежность и работосиособность. Если учесть упругость звеньев, то на основное движение, определяемое движением начального звена, накладываются упругие колебания, которые могут привести к значительным увеличениям нагрузок на звенья. Поэтому общие методы динамического анализа механизмов развиваются сейчас главным образом в направлении, связанном с теорией механических колебаний. Эти колебания могут быть вредными, вызывающими поломку звеньев механизма, но могут быть и иолезными, когда само действие механизма основано на эффекте колебаний (вибрационные транспортеры, сита, виброударные мащины для забивки свай и т. п.). За последние годы общие методы динамического анализа механизмов с учетом колебаний были развиты в работах С. Н. Кожевникова, К. М. Рагульски-са и многих других ученых. [c.103]

В нержавеющей стали режим Р+Н характеризуется активизацией роли процессов скольжения и развития разрушения материала при достижении температур 823 К. Переход в область температур 823-873 К сопровождался уменьшением размера ямок, что свидетельствовало о значительном уменьшении вязкости разрушения за счет частичного плавления эвтектики по границам зерен при (Р-ьН) с последуюш им смешанным характером вязкого разрушения по прослойкам расплавленной эвтектики в приграничных зонах у основного материала (рис. 2.9). Скорость деформации при 1123 К приводит к увеличению доли участков излома, отвечающих процессу скольжения с отслаиванием материала по плоскостям скольжения в момент формирования свободной поверхности в сочетании с мелкоямочным рельефом. Температуре 1273 К соответствует смешанный рельеф разрушения путем форми- [c.94]

Отсутствие единой точки зрения на характер разрушения при термоусталости, затрудняющее анализ причин разрушения деталей, объясняется, по-видимому, некомплекеным исследованием роли основных трех факторов —1, Ае и Тц. Как показано выше, лишь сохранение неизменными двух из них позволяет выявить роль третьего (см. пп. 11, 12). При этом установлены некоторые общие признаки термоусталостного повреждения. Так, сочетание невысоких значений максимальной температуры цикла, малых амплитуд деформаций и отсутствие выдержки при максимальной температуре цикла обусловливают, как правило, усталостный тип разрушения, характеризуемый тонкими транс-кристаллитными трещинами со следами притертости, перпендикулярными действующим термическим напряжениям. Увеличение амплитуды нагрузки, введение в цикл выдержки при тах. особенно повышение температуры, изменяют характер разрушения вначале на смешанный, когда наблюдаются трещины и по зерну, и по границам, а затем разрушение устойчиво развивается по границам зерен, менее прочным в новых условиях нагружения и нагрева, чем материал тела зерен. [c.98]

Ранее было показано [3], что при малоцикловом нагружении при температуре интенсивного деформационного старения (650° С) количество, размер и характер расположения частиц существенно зависят от условий деформирования. Характер выпадения новой фазы (карбидных частиц) определяется уровнем действующей нагрузки (деформации), временем нагружения и формой цикла, причем при заданном режиме нагружения (одно- и двухчастотное, программное и пр.) наблюдается сочетание времени и нагрузки, когда процессы старения вызывают хрупкое разрушение образца. Нагрузка ниже такого уровня приводит к тому, что время старения оказывается недостаточным для полного охрупчивания материала и излом имеет вязкий или смешанный характер. При малых нагрузках деформационное старение протекает медленнее и процессы выпадения частиц новой фазы оцределяются в основном временем нагружения. Чем ниже действующее напряжение, тем бо,пьше времени необходимо для возникновения хрупких состояний. [c.67]

Наибольшее применение взрыв находит при штамповке и сварке, причем сварка может сочетаться с упрочнением. Получение композитных плакированных листовых материалов — основная область применения сварки взрывом. Листовые заготовки из стали, например Ст. 3, могут быть плакированы с обеих сторон листами нержавеющей стали Х18Н10Т, причем толщина наружных слоев составляет всего 10—20% толщины среднего слоя. Листы для сварки укладывают пакетом, сверху насыпается слой взрывчатого вещества, взрыв которого осуществляется от детонатора. Под действием высокого давления происходит пластическая деформация поверхностных слоев соединяемых листов, они разогреваются и сплавляются. Под действием ударной волны зона соединения приобретает, волнистость, прочность соединения оказывается исключительно высокой. Трехслойный лист после закалки и отпуска обладает таким сочетанием механических свойств, которое невозможно получить у каждого из отдельных материалов. Нержавеющая сталь, допустим, имеет предел прочности 60 кгс/мм , в композиции с более прочной сталью ЗОХГСА (а зависимости от соотношения толщины листов), предел прочности может быть 140—150 кгс/мм , относительное удлинение при этом снизится и вместо 30% составит 7 или 10%. [c.140]

Анализ поведения оболочки ТВЭЛ при теплосменах [190J основывается на дальнейшем развитии метода рассмотренного, в статье [210], и по основной идее весьма близок к методу догрузки (см. гл. III). На первом этапе расчет строится без учета температурной зависимости предела текучести, упрочнения материала и ползучести. Полученная при этих допущениях полная диаграмма приопособляемости показана на рис. 109. Здесь А — область приспособляемости, Б — область знакопеременной пластической деформации, В — односторонней деформации, прогрессирующей с каждым циклом, Г —сочетания обоих видов циклической пластической деформации, D —область мгновенного разрушения (исчерпания несущей способности) находится правее линии 5 (ор=1). Область приспособляемости А на диаграмме разделена на три части А отвечает чисто упругому поведению с начала нагружения, А" определяет значения параметров нагрузки и температурного поля (ор= [c.206]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...