Стадии упругие

Формула Эйлера справедлива лишь при условии, что потеря устойчивости происходит в стадии упругих деформаций стержня, т. е. в пределах действия закона Гука. [c.314]

Формула Эйлера справедлива, если стержень теряет устойчивость в стадии упругих деформаций, т. е. при а р = Рцц/Р < Оцц. В данном случае [c.258]

Ранее установлено, что степень нагруженности растягиваемого стержня любого размера следует связывать с нормальным напряжением о в поперечном сечении. С возрастанием величины а материал конструкционного элемента последовательно проходит стадию упругого деформирования (с соблюдением закона Гука), стадию упругопластического деформирования и стадию разрушения. Границей между первой и второй стадиями служит состояние предельной упругости, когда напряжение равно пределу текучести, т. е. имеем условие [c.133]

Предел пропорциональности сг ц обычно определяется как условное напряжение, при котором тангенс угла наклона касательной к оси Оо отличается от 1 / на 5 %. Дело в том, что начиная с небольших напряжений наблюдается отклонение диаграммы а — е от прямой линии, что сопряжено с нелинейной зависимостью сил межатомного сцепления от межатомного расстояния, которые в основном определяют зависимость а — ев стадии упругого деформирования. Таким образом, а ц есть величина условная. [c.139]

В первой стадии (участок О В) деформации упруги, следуют закону Гука и одинаковы по всей длине образца. Напряжение соответствует истинному пределу текучести а . Первую стадию можно считать стадией упругих деформаций. [c.37]

Особый случай представляет собой режим испытаний IV. В этом случае, хотя dOa >0, dT О, не обнаруживается значительное отличие расчета по дифференциальной и деформационной теориям, ибо переход от высокой температуры к умеренной в этом испытании завершается в основном на стадии упругого деформирования и процесс упругопластического неизотермического нагружения идет при низких температурах, не сопровождающихся накоплением значительных деформаций (см. рис. 24). [c.84]

Стадия, упруго-пластической работы системы 560 [c.829]

В зависимости от конкретных условий материал соударяющихся тел может работать в различных стадиях — упругой, упруго-пластической, пластической. Указанные стадии работы материала могут захватывать целиком соударяющиеся тела или части этих тел. Часто граница между областями упругой и не-упругой работы лежит вблизи контакта тел. Может быть и такая ситуация, при которой происходит разрушение (локальное или общее) одного или обоих соударяющихся тел. В ряде случаев на характер удара существенное влияние оказывает вязкость материала, которая учитывается наряду с упругими и (или) пластическими свойствами материала. Итак, исследуя удар и принимая для этого расчетные модели, приходится учитывать силы инерции и реологические свойства материалов соударяющихся тел. [c.252]

Сосредоточенные нагрузки прикладывали к верхнему поясу диафрагм через прокладки (рис. 2.35). При исследовании модели в стадии упругой работы нагрузкой служили тарированные чугунные грузы, которые укладывали на платформы, подвешенные к оболочке при загружении ее до разрушения использовали домкраты. При этом домкраты упирали в балки стенда, а нагрузка на оболочку передавалась с помощью силовых тяг и траверс. [c.101]

Излагается расчет напряжений в бесконечной с круговым отверстием пластине, растягиваем.ой в сво- ей плоскости равномерно распределенными по контуру силами и одновременно сжимаемой нормальными к ее плоскости силами, равномерно распределенными по кольцевой площадке у края отверстия. Рассматриваются стадии упругой деформации и установившейся ползучести. [c.18]

Благодаря непрерывному падению механических характеристик металла в условиях работы при высоких температурах расчет на статическую прочность в стадии ползучести приобретает решающее значение. По сравнению с этим расчетом, расчет в стадии упругих и упругопластических деформаций (в начальный момент работы турбины) играет подчиненную роль, хотя он совер-1 3 [c.3]

Определим теперь прогиб ур. i-ro зубца хвостовика лопатки или выступа диска в стадии упругой деформации под действием данной нагрузки в направлении силы Р,-, считая пока зубцы [c.25]

Здесь величина D определяется по формуле (3.3). Дополнительные прогибы в стадии упругой деформации достигают значительных величин, составляя от 100 до 200% от прогибов у р.. [c.35]

С точки зрения влияния различных параметров на напряженность отдельных элементов замка в стадии упругой деформации важно определить соотношение максимальных значений (Pj)max соответствующее различным сочетаниям этих параметров. Анализ данных табл. 6 показывает, что это соотношение сравнительно мало зависит от величины е. Поэтому в табл. 7 даются значения (Р-)т при е = 1,5. При е = -f 1,5. . . (Р1)тах = [c.59]

СОСТОЯНИЯ зубцов в стадии упругой деформации, решающее значение имеют величины ( ri)i и (0j) в наиболее напряженной точке первого участка зубцов, где = 0,56 и = 1,0. [c.60]

Поэтому в дальнейшем будем вводить в наши расчеты основного напряженного состояния зубцов в стадии упругой деформации только величины (a )i и (ai) , приведенные в табл. 5. В соответствии с принятыми в начале этого параграфа соотношениями [c.60]

Мы рассмотрим начальную (упругую или упруго-пластиче-скую) стадию деформации и стадию деформации ползучести. Очевидно, что для замков, работающих при относительно низких температурах, необходимо произвести соответствующую оценку прочности в стадии упруго пластической деформации путем определения соответствующего коэффициента запаса я", а для замков, работающих при сравнительно высоких температурах,— во всех стадиях деформации. [c.127]

Следует отметить, что гипотеза цилиндрических сечений дает совершенно точные результаты для стадии упругой деформации, совпадающие с результатами теории упругости для клинообразных стержней, при условии, что сила Р, изгибающая стержень, проходит через острие клина, перпендикулярно его оси. В этом [c.127]

Если надрез по своей геометрии ближе к глубокому типу, чем к мелкому, т. е. если Ка <С Kt, то в формуле (10.1) положим Kai = Ki, где /С/определено предварительно по формуле (10.3), для того, чтобы найти такое новое значение величины а] (вместо щ), при котором коэффициент концентрации напряжений в глубоком надрезе (в стадии упругой деформации) равен /(,. Весь дальнейший расчет будем в этом случае вести для глубокого надреза, изменив значение щ на т. е. приняв, что заданный нам промежуточный надрез физически эквивалентен глубокому с измененной по сравнению с заданной геометрией, а именно — с новым значением размера ai (вместо щ). [c.132]

Если, наоборот, надрез по своей геометрии ближе к мелкому типу, чем к глубокому, т. е., если Kf < Kat, то используем формулу (10.2), положив в ней Ki = Ki, где Kt определено предварительно по формуле (10.3), для того чтобы найти такое новое значение 4, при котором коэффициент концентрации напряжений в мелком надрезе (в стадии упругой деформации) равен /С,-, т. е. [c.132]

На рис. 43 изображена эпюра осевых напряжений, соответствующая стадии упруго-пластической деформации. Пусть точки D и D1 в сечении являются точками раздела между [c.133]

В табл. 28 и 29 значению т = 1 соответствует стадия упругой деформации остальным значениям т — стадия деформации ползучести. [c.163]

Коэффициент (о )п, ,х характеризующий концентрацию напряжений при изгибе зубцов в стадии упругой деформации и в стадии установившейся ползучести [c.164]

Наибольшее число исследований, выполненных при помощи этого метода, относится к решению задач о напряженном состоянии различных объектов, работающих в стадии упругости. [c.110]

Анализируя процесс увеличения нагрузки F от нуля до / пред, устанавливаем, что все стержни подчиняются закону Гука до момента достижения предельного состояния, т. е. находятся на стадии упругого деформирования. Поэтому говорят, что нафузка /=пред отвечает состоянию предельной упругости. [c.78]

Тепловыделение в микрообъемах тем больше, чем больше амплитуда напряжений и меньше коэффициент асимметрии цикла. С другой стороны величина местного повышения температуры зависит от свойств материала и его структурных составляющих. Повышение температуры в микрообъемах тем больше, чем меньше теплопроводность и теплоемкость материала и выше его циклическая вязкость, определяюндая (на стадии упругих деформаций) долю необратимого превращения энергии колебаний в тепловую энергию. [c.288]

В зависимости от сочетания различного рода неблагоприятных факторов при эксплуатации сварных конструкций имеют место вязкие, квазивязкие, хрупкие и квазихрупкие разрушения. Вязкие разрушения происходят в условиях общей текучести ослабленного дефектом сечения шва. Квазивязкие — когда большая часть ослабленного сечения сварного шва охвачена пластической деформацией, а остальная часть работает упруго. Хрупкие разрушения протекают при низком уровне приложенных напряжений на стадии упругой работы конструкций, а квазихрупкие — когда незначительная часть ослабленного сечения вблизи дефекта охвачена пластической деформацией. Термин квази в данном случае означает приближение к хрупкому либо вязкому разрушению, [c.40]

Эксперименты по растяжению (или сжатию) стандартных образцов материалов являются испытаниями на прочность. Результаты этих испытаний позволяют ранжировать материалы по прочности. Это с одной стороны. С другой стороны, такие образцы можно рассматривать в качестве моделей реальных стержневых элементов машин и сооружений. В этом случае результаты упомянутых экспериментов позволяют сформулировать два фундаментальных закона. Согласно первому стержневой элемент по мере роста нагрузки всегда обнаруживает стадию упругого деформирования (с одновременным выполнением закона Гука), стадию упругопластического деформирования и стадию разрушения. Последняя может включать, а может и не включать подстадию образования шейки. [c.67]

В геометрически сложных конструкционных элементах имеются области сложного напряженного состояния. Материал в этих областях с возрастанием степени его нагруженности (при увеличении внешних усилий) проходит упомянутые три стадии упругого и упругопластического деформирования, а также стадию разрушения. Считается, что можно подобрать такой параметр, который характеризует степень нагруженности материала в условиях сложного напряженного состояния аналогично тому, как это делается с помощью понятия напряжения а при простом растяжении. Упомянутый параметр (или критерий) обычно имеет размерность напряжения. В этом случае он называется эквивалентным напряжением с обозначением через Од Введение этого понятия означает, что любому сложному напряженному состоянию всегда можно сопоставить эквивалентное ему (по степени нагруженности) напряженное состояние простого растяжения. Отсюда следует, что различные сложные напряженные состояния (с различными соотношениями между главньЕми напряжениями а,, Оа, Од) эквивалентны друг другу, если характеризуются одним и тем же значением В частности, при любом сложном напряженном состоянии материал переходит в состояние предельной упругостРЕ при условии [c.134]

Рассмотренные выше особенности микродеформации не являются спецификой только титановых сплавов или металлов с гексагональной.решеткой. Аналогичные исследования, проведенные на других материалах (алюминий и его сплавы, медь и латунь, армко-железо, сталь 20, сталь 12Х18Н10, сталь с сорбитной структурой) [22], показали, что для них характерно высокое постоянство и закрепление очагов повышенной деформации в ходе всего процесса пластического деформирования. Возникающая в начальных стадиях упруго-пластического нагружения картина микронеоднородной деформации, орликристаллов в подавляющем числе [c.26]

Таким образом, распределение усилий и соотношение момента и нормальной силы в пластическом шарнире распорных конструкций существенно отличается от найденных для предельной нагрузки в соответствии с расчетом сооружения, работающг го в упругой стадии ( упругий расчет). [c.175]

Автоматизированные системы дискретизации и поэтапное рассмотрение результатов решения приводят к получению для всего корпуса реактора с крупноэлементной сеткой на первом этапе усилий и напряжений вдали от зон концентрации на втором этапе полученные усилия и напряжения используются для задания граничных условий для зон концентрации, в которых сетка существенно сгущается. На втором этапе получается информация о местных напряжениях если в реакторе имеет место наложение зон концентрации (например, щелевые швы в местах приварки труб к крьццке), то в расчет может быть введен третий этап с еще более измельченной сеткой, когда местные напряжения в зоне концентрации с умеренными градиентами напряжений определяют граничные усилия для установления напряжений в зоне концентрации с большими градиентами напряжений. При решении пространственных краевых задач для стадии упругих деформаций может быть использован метод ГИУ. [c.36]

Конструкционные металлы являются конгломератом спаянных, но случайно ориентированных анизотропных кристаллических зерен. На стадии упругого деформирования максимальные касательные напряжения в отдельных зернах могут отличаться от средних макроскопических напряжений по ориентировочным подсчетам до полутора раз (в обе стороны). Пластическое деформирование начинается сначала только в отдельных, наиболее неблагоприятно ориентированных зернах, в которых касательные напряжения значительно выше средних значений, и лишь при дальнейшем увеличении напряжений зона пластических деформаций распространяется на значительные объемы. Совокупность пластических сдвигов в отдельных зернах создает полосы скольжения, проходящие через конгломерат многих зерен и приблизительно совпадающие по направлению с плоскостями действия наибольших касательных напряжений, определяемых обычными методами механики сплошной среды. Схематически этот процесс показан на рис. 1.2. Под действием сдвигающих усилий отдельные слои материала скользят относительно друг друга, причем объем деформируемого материала остается постоянным. В результате получается угол пластического сдвига 7шах- Полосы скольжения являются местами концентрации микротрещин, из множества которых на определенном этапе деформирования формируется одна или несколько магистральных (микроскопических) трещин вязкого разрушения, которые могут быть [6, 541 трещинами сдвига или трещинами нормального отрыва. В первом случае говорят о разрушении путем сдвига или среза, во втором случае — о разрушении путем отрыва. [c.10]

Рис. 11. Схема определения дополнительного прогиба зубцсв благодаря иежесткости их заделки в стадии упругой деформации

Для суждения о статической прочности замка за весь период его работы при отсутствии ползучести (при относительно низких температурах) и в начальный момент работы турбины, при наличии ползучести, целесообразно сравнить полную нагрузку на замок, с соответствующей предельной нагрузкой 2пРпред, где Р ред — предельная нагрузка на зубец, которая наступит в той стадии упруго-пластической деформации, когда граница между упругой и пластической зонами пересечет весь зубец (от верхнего контура к нижнему). Этот момент, а следовательно, и сила Р реа могут быть определены описанным в 2 методом. [c.46]

Для определения напряжений во впадине зубцов в стадии упругой деформации можно воспользоваться экспериментальными зависимостями Хейвуда [40]. [c.126]

Для определения коэффициента Ki концентрации напряжений для промежуточного надреза в стадии упругой деформации можно воспользоваться методом, рекомендованным Нейбером, с учетом эффекта разгрузки. Для этого воспользуемся нижеследующими формулами для определения коэффициентов концентрации напря- [c.129]

Наибольшее главное нормальное напряжение ( rii)max в стадии упругой деформации для впадины между зубцами, представляющей собой надрез промежуточного типа, определится по формуле [c.131]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...