Состояние материала сферическое

В условиях плоского напряженного состояния находится также материал сферических, конических и иных тонкостенных сосудов, пластин, оболочек и т. д. [c.113]

В области III внедряющееся тело сильно деформируется. Материал тела и преграды, находясь в пластическом или жидком состоянии, растекается по стенке кратера. Скорость, при которой начинается течение, зависит от формы внедряющегося тела и его физико-механических свойств, однако существует такая скорость ц, выше которой тело любой формы при внедрении ведет себя как пластическое. При этом кратер имеет сферическую форму, размеры его превосходят начальные размеры внедряющегося тела. [c.161]

Пусть ядро изменит свою форму, например, из сферического станет эллипсоидальным. Объем ядра не изменится (ядерная материя практически несжимаема), но поверхность увеличится. Поэтому поверхностная энергия возрастет по абсолютной величине, так что поверхностные силы будут стремиться вернуть ядро в исходное не-деформированное состояние. С другой стороны, кулоновская энер- [c.538]

Такая корректировка данных тензометрирования выполнена в работе 1229] при исследовании кинетики деформированного состояния при малоцикловом нагружении сферических оболочек с круговым неподкрепленным отверстием, изготовленных из циклически упрочняющихся алюминиевых сплавов и находящихся под внутренним давлением. Хотя измерения тензорезисторами деформаций на контуре отверстия оболочки показали возрастание показаний датчиков от цикла к циклу, учет фиктивных деформаций, связанных с наличием дрейфа нуля, позволил установить, что нагружение материала оболочки в зоне максимальной концентрации близко к жесткому. Размах деформации или незначительно уменьшается в течение первых десяти циклов нагружения, или остается постоянным. [c.154]

На первом этапе поликристаллический материал с микродефектами моделируется при помощи некоторой сплошной, но регулярно неоднородной среды, например i), при помош,и однородной упругой изотропной среды со сферическими анизотропными включениями. Таким образом, модель первого этапа —это композитный материал. Далее выделяется так называемый характерный объем ). Это минимальный объем, содержаш,ий такое число включений, которое позволяет считать, что тело в рассматриваемом объеме макроскопически однородно. Последнее понятие трактуется так. Если на поверхности макроскопически однородного тела в рассматриваемом объеме задать нагрузки, которые в абсолютно однородном теле вызвали бы однородное напряженное состояние, то длина волны флуктуаций полей тензоров напряжений и деформаций должна быть пренебрежимо мала по сравнению с линейными размерами тела, имеющего обсуждаемый объем. [c.594]

Полимерные материалы являются телами, деформации которых в значительной мере зависят от времени и скорости изменения нагрузки. Следовательно, площадь контакта (см. часть II гл. 2), сближение, распределение напряжений в зоне контакта будут зависеть от временных параметров. В процессе деформации коэффициент Пуассона стремится к 0,5, поэтому предположение о несжимаемости материала допустимо при расчете фактической площади контакта. Обычно подшипниковые узлы до начала движения длительное время находятся в нагруженном состоянии. Поэтому вследствие вязкоупругой природы полимера увеличивается площадь силового контакта при постепенном уменьшении толщины пленок. При решении линейной вязкоупругой контактной задачи [I] было показано, что площадь контакта отдельной сферической неровности можно рассчитывать по формуле Герца. [c.61]

Годность материала оценивается визуально по отсутствию трещин и надрывов. Испытаниями на навивание проволоки, выполняемыми по ГОСТ 10447-80, устанавливают способность проволоки навиваться на цилиндр для получения пружины. Диаметры цилиндра и навиваемой проволоки регламентированы техническими условиями. Испытанием проволоки на скручивание (ГОСТ 1545-63) определяют ее пластичность и структуру на изломе. Расчетная длина проволоки равна 100 ее диаметрам. Такой вид испытаний проводят при изготовлении фасонных деталей из проволоки. При соединении кусков листового металла встык в холодном состоянии (кровля крыш, вентиляционные трубы и др.) осуществляют испытания на двойной кровельный замок (ГОСТ 13814-68). Испытание на выдавливание проводят по ГОСТ 10510-80 (метод Эриксона) на специальном приборе. В металле выдавливается сферическая лунка до момента уменьшения усилия вытяжки. Положительным результатом считается отсутствие нарушения целостности поверхностного слоя металла. Чем пластичнее материал, тем больше длина вытянутой лунки. [c.38]

При упругом взаимодействии изотропного сферического включения с окружающей средой из того же материала во включении возникает однородная деформация s y, если оно в свободном от связи со средой состоянии имело также однородную деформацию е /, причем [57] [c.71]

Современные методы расчета конструкций, и в частности метод конечных элементов (МКЭ), позволяют с достаточной полнотой учитывать анизотропию материала при расчетах прочности даже довольно сложных конструкций. В качестве примера приведем расчет напряженного состояния соединения оболочки со сферической крышкой, выполненных из стеклопластика (рис. 3.89). [c.240]

Следовательно, замкнутая тонкостенная сфера, нагруженная равномерным внутренним давлением, находится в состоянии растяжения, одинакового во всех сечениях (при внешнем давлении усилия изменили бы знак и вместо равномерного растяжения получилось бы равномерное сжатие). Отсюда видно, что замкнутая сфера является идеальной формой для оболочек, работающих на равномерное нормальное давление (в смысле равномерности работы материала). Однако резервуары такой формы применяются относительно редко, что объясняется главным образом сложностью изготовления замкнутой сферической оболочки (так как ни одна часть сферы не развертывается на плоскость, замкнутую оболочку приходится составлять из многочисленных кусков, каждый из которых должен быть предварительно надлежащим образом изогнут). [c.106]

В гл. 6 освещены вопросы устойчивости оболочечных систем при неоднородных напряженных состояниях, вызванных действием ло-1 альных нагрузок. Рассмотрена устойчивость сферического сегмента, подкрепленного опорным кольцом, к которому приложены произвольные локальные нагрузки в его плоскости. При проведении исследований применялся модифицированный метод локальных вариаций. Решение основано на минимизации функционала энергии, составленного с учетом вида нагружения и конструктивных особенностей системы. В качестве примера рассмотрены задачи устойчивости сферы при нагружении двумя радиальными силами и упругим ложементом. Приведены результаты экспериментального исследования устойчивости и прочности сферических сегментов — сплошных и с отверстиями — и прочности колец при локальных нагрузках. Исследования проведены на специальной установке для исследования несущей способности оболочек при локальном нагружении. Получены кинограммы процесса потери устойчивости системы. Рассмотрена задача динамической устойчивости цилиндрической оболочки при импульсном нагружении подкрепляющего кольца. Материал оболочки и кольца принят упругим или нелинейно-упругим. Рассмотрено взаимодействие симметричных и изгибных колебаний системы с построением областей динамической устойчивости. [c.5]

Толстостенная сферическая оболочка под действием внутреннего давления. Толстостенная сферическая оболочка (шар) нагрета до некоторой температуры Т и нагружена постоянным по времени внутренним давлением р (рис. 37, а). Будем считать, что ее материал несжимаем и в заданных условиях нагружения обнаруживает свойства ползучести. Предполагая состояние установившейся ползучести, описываемое уравнениями (3.37), определить напряженное состояние шара (рис, 37, б), [c.92]

Насыпная плотность. Насыпная плотность порошка — есть масса единицы его объема при свободной насыпке. Эта характеристика определяется плотностью материала порошка, размером (формой) его частиц, плотностью укладки частиц и состоянием их поверхности. Сферические порошки с гладкой формой частиц обеспечивают более высокую насыпную плотность. Для насыпной плотности полидисперсных порошков существует оптимум гранулометрического состава, при котором обеспечивается максимальная для данного материала насыпная плотность мелкие частицы заполняют пустоты между крупными и их суммарный объем соответствует объему этих пустот. [c.31]

Окончательная оценка прочности и надежности материала производите по результатам натурных испытаний полноразмерных изделий, но эти испытания дороги, сложны и проводятся с малым числом опытов. Испытание модельных емкостей внутренним давлением дает наибольшее приближение к реальным условиям работы емкости из всех существующих лабораторных методов оценки материалов при двухосном напряженном состоянии (испытание широких образцов на изгиб, образцов с выточкой на растяжение, плоских и сферических сегментов внутренним давлением). [c.222]

Уравнения (15)-(19) с учетом условий несжимаемости в области массива и в областях (г = 1, 2,.. ., УУ) крепи представляют собой взаимосвязанную замкнутую систему уравнений для исследования устойчивости каждой рассматриваемой конструкции горизонтальной, вертикальной и сферической выработок с многослойными крепями, когда имеются границы раздела областей упругого и пластического поведения материала при нагружении в горном массиве и крепи. Система уравнений (9), (12), (13) — система дифференциальных уравнений в частных производных относительно амплитудных значений векторов перемещений и, V, ъо, щ, г г и гидростатических давлений рир , соответствующих пластической и упругой зонам массива и крепи. Нетривиальное решение этой задачи соответствует потери устойчивости основного состояния. [c.304]

Тонкие искривленные оболочки постоянной толщины, ограниченные двумя параллельными поверхностями вращения, являются распространенным элементом инженерных конструкций. В приложениях первостепенное значение имеют достаточно жесткие искривленные металлические оболочки, в которых боковые смещения точек срединной поверхности, т. е. прогибы оболочки при ее деформировании, остаются малыми по сравнению с толщиной оболочки. Устойчивые состояния равновесия напряжений в таких оболочках из упругого материала, нагруженных осесимметрично расположенными внешними силами, в особенности в цилиндрических и сферических оболочках, находящихся под действием равномерного давления газа или жидкости или сил, равномерно распределенных вдоль параллельных кругов, всесторонне исследованы довольно простыми средствами ). [c.817]

Контейнер МК-1,5 из многослойной резинотканевой оболочки имеет цилиндрическую форму со сферическими верхом и основанием. В верхней части оболочки расположен загрузочный люк с металлическим ободом, к которому прикреплены две подъемные петли, внизу — разгрузочный люк в виде мягких лепестков и рукава. Загружают и разгружают контейнер в подвешенном состоянии, а перевозят в полувагонах в два яруса (36 штук). На автомашинах контейнеры крепят между собой и к бортам кузова растяжками из мягкого материала. [c.187]

Для основного состояния электрона в квантовой яме (при v = Чу = 0)> в цилиндрической квантовой проволоке (при = 0) и сферической квантовой точке огибающая / имеет вид (2.7), (2.19) и (2.17) соответственно. При этом в выражениях (2.18) для и эе нужно заменить значения эффективных масс на дне зоны проводимости в материалах А и Вна зависящие от энергии массы гпа Е), гпв Е), введенные в (2.36). Заметим, что масса шд Е) определена для параметров материала В с учетом разрыва зон, т.е. гпв (Е) = т,(Е - АЕ,), где АЕ, — разрыв зоны проводимости. [c.25]

Описанный выше подход к изучению динамики пузырей, основанный на уравнениях Лагранжа, можно использовать и для вывода уравнений колебаний ансамблей сферических полостей в твердом теле. Уравнения движения несжимаемого вязкопластического материала тождественны уравнениям вязкой несжимаемой жидкости, а после достижения состояния текучести материал ведет себя, как вязкая жидкость. [c.45]

Фрикционная связь может быть описана как с геометрических позиций, так и на основе механического состояния материала, находящегося в зоне фактического контакта. При геометрическом описании фрикционной связи используется моделирование шероховатостей поверхности набором сферических сегментов, располон<е-ние которых по высоте диктуется принятым условием подобия натуры и модели. Сферы имеют одинаковый радиус R, равный среднему радиусу кривизны микронеровностей реальной поверхности. Геометрическая характеристика фрикционной связи, представляю щая собой отношение глубины внедрения или величины сжатия единичной неровности к ее радиусу (h/R), позволяет различать механическое состояние материала в зоне контакта. Эта характеристика в совокупности с физико-механической характеристикой фрикционной связи, которая представляет собой отношение тангенциальной прочности молекулярной связи к пределу текучести материала основы (t/ Ts), устанавливает границу меяоду внешним и внутренним трением. В первом случае нарушение фрикционной связи происходит по поверхностям раздела двух тел или по покрывающим их пленкам, при этом не затрагиваются слои основного материала. При переходе внешнего трения во внутреннее фрикционная связь оказывается прочнее, чем материал одного из тел, что приводит к разрушению основного материала на глубине. [c.10]

TOB. Данное предположение получило и экспериментальное подтверждение в ряде исследований. Так, в некоторых работах показано, что на начальном этапе деформирования ППМ, спеченных из сферического порошка, деформация практически полностью локализуется в зоне контактных мостиков. Согласно выбранной модели, переход ППМ в состояние пластического деформирования соответствует возникновению пластических деформаций в областях межчастичных контактов элементарной ячейки. Поэтому при выводе условия пластичности необходимо исследовать напряженное состояние материала порошка в этих областях. Расчеты проведем в неортогональной системе координат, связанной с элементарной ячейкой. Ориентация этой системы коордашат относительно главных осей тензора напряжений задается обобщенными коэффициентами Лама [c.189]

Изучение состояния преграды в области внедрения сводится к определению давления среды на поверхность внедряющегося тела и характеристик напряженно-деформированного состояния среды в пограничном слое. Исследование проводится в цилиндрических координатах г, 9, 2 при следующих предположениях а) материал преграды идеально пластический с характеристикой о., д-, б) внедряющееся тело абсолютно жесткое, причем геометрическая форма при аэродинамическом и переходном внедрении известна, при кратерном внедрении форма тела сферическая в) сопротивление преграды внедрению можно представить в виде совокупности двух составляющих собственного сопротивления Одод и динамического сопротивления Один- [c.162]

Циклический характер упругопластического деформирования в рассматриваемой точке сферического оболоче шого корпуса обусловлен последовательным чередованием характерных тепловых состояний в режимах Во - Вз с присущими им градиентами температурного поля в меридиональном направлении. В опасной точке сферического корпуса реализуется НДС, вызванное действием циклов температуры (рис. 4.41), причем экстремальные значения температур и напряжений сдвинуты по фазе так, что упругопластическое деформирование материала в полуциклах растяжения и сжатия происходит при температурах 800 и 600 °С соответственно, а экстремальные значения температуры (900 и 200 °С) соответствуют процессу циклического деформирования при относительно небольших упругих напряжениях., [c.204]

Рассмотрим ползучесть жестко защемленных сферических оболочек, выполненных из сплава Д16АТ, толщиной /1=1 мм, радиусом в плане а=125 мм, высотой подъема /=2 мм, подвергнутых после изготовления короткому отжигу. Такая термообработка не оказывает значительного влияния на упругие характеристики материала, однако существенно сказывается на параметрах ползучести. Оболочки находятся в равномерном основном температурном поле 7 =200°С в естественном напряженном состоянии. [c.72]

Наличие подкрепляющего элемента на внутреннем контуре открытых в вершине оболочек существенно влияет на напряженно-деформированное состояние и критическую нагрузку. На рис. 43 приведены результаты численного анализа изгиба и устойчивости пологой открытой и подкрепленной в вершине сферической оболочки. Параметры геометрии и механических свойств, условия опнрания и нагружения соответствуют параметрам, приведенным на рис. 40. Подкрепляющее кольцо имеет квадратное поперечное сечение (кк = Ьк = 3 мм) и выполнено из того же материала, что и оболочка. Критическая нагрузка (<7кр) для такой оболочки (как видно при сопоставлении рис. 43 и 40) возрастает почти в 4 раза. На рис. 43, б—г показано распределение прогибов, усилий и моментов при внешней нагрузке, близкой к величине в сравниваемом примере (штриховые линии) и к критической (сплошные линии). [c.79]

Обрабатываемость давлением в горячем и холодном состояниях оценивают различными технологическими пробами (на осадку, изгиб, вьггяжку сферической лунки и др.), характеристиками пластичности, твердости и упрочнения материала при температуре обработки. Среди характеристик обрабатываемости давлением используют, например, ковкость. [c.113]

Райс и Трэйси [6] изучили рост изолированной сферической поры в однородном поле напряжений и скоростей деформаций. Исходный радиус сферы г , поле деформаций содержит растягивающую компоненту скорости е в направлении и компоненты скоростей поперечного сужения —1/2е в направлениях Xi и Xj. Этот случай соответствует состоянию простого растяжения несжимаемого материала. Для анализа был выбран материал, подчиняющийся критерию Мизеса. Относительная скорость роста пор D — г /ег показана Б зависимости от а°°1ху на рис. 111, где о — среднее нормальное нанряжение на достаточно большом расстоянии от поры и Гу — предел текучести при сдвиге. Для больших значений а°°/ху (высокая трехос-ность) изменение формы поры пренебрежимо мало по сравнению с ее ростом, величину которого можно выразить через о /ху в аналитической форме [c.195]

В главах 7—9 развита теория и рассмотрено большое количество конкретных случаев дифракции волн в многосвязных телах с круговыми цилиндрическими и сферическими границами раздела. Исследованы задачи для двух полостей и бесконечного ряда полостей, двух включений и бесконечного ряда включений из другого материала. Определена динамическая напряженность эксцентричного цилиндра и эксцентричной сферы. Выяснены специфические особенности дифракционных полей, вызванных взаимодействием отражающих поверхностей для многосвязных тел периодической и непериодической структур. Существенное внимание уделено выявлению аномалий Вуда для упругого тела со сферическими и круговыми цилиндрическими границами. Исследованы дифракционные поля и напряженное состояние полупространства с круговыми и эллиптическими цилиндрическими и сферическими полостями. Рассмотрены задачи дифракции волн сдвига на круговых цилиндрах в четвертьпростран-стве и в слое. Приведено большое число числовых результатов, характеризующих особенности дифракционных полей в многосвязных телах. [c.7]

Однако испытание на глубину выдавливания сферической лунки имеет недостатки оно не является полным воспроизведением процесса вытяжки. Это объясняется тем, что между испытанием по Эриксену и операцией вытяжки существует лишь внешнее подобие, в то время как напряженно-деформированное состояние при этих процессах совершенно различное. При выдавливании сферической лунки материал в очаге деформации подвергается действию радиальных и тангенциальных растягивающих напряжений (с сильным утонением материала в центре заготовки), а при обычной вытяжке — действию радиального растяжения и тангенциального сжатия. Испытание на глубину выдавливания сферической лунки сравнительно хорошо моделирует процесс вытяжки только при штамповке сферических, параболических и других подобных деталей, а также при гидравлической вытяжке. Все большее распространение получает также испытание на глубину вытяжки колпачка, практически воспроизводящее полностью процесс вытяжки, методика испытаний которых разработана ЦНИИТмашем, однако это испытание пригодно только в условиях однооперационного процесса. [c.27]

Аналогичные особенности контактного взаимодействия усталостной трещины в припороговой области были отмечены при усталостных испытаниях никелевого сплава типа нимоник API при комнатной температуре и в вакууме [205]. Степень разрежения составила 2631—5353 Па, частота нагружения — 40 и 25 Гц при асимметрии цикла 0,1 и 0,5. Продукты фреттинга были выявлены в припороговой области в виде сферических и цилиндрических частиц (названных сосисками ) только при испытаниях в вакууме. Размер частиц не превышал 10 мкм в диаметре. Самым важным результатом исследования является тот факт, что указанные частицы наблюдали даже при асимметрии цикла 6,5, когда, согласно данным Элбера, трещина должна быть полностью раскрыта в полуцикле разгрузки образца. Опираясь на представления и модель Сьюреша [198], а также на результаты экспериментов Смита [206], предприняли попытку объяснить механизм формирования частиц при фреттинге в процессе роста трещины комкованием материала. Необходимо отметить, что оси цилиндрических частиц на представленных в статье фрактограммах ориентированы в направлении магистрального направления разрушения, тогда как Канг [205] утверждает, что в основном оси цилиндрических частиц ориентированы перпендикулярно магистральному направлению макроразрушения образца. Ориентировка осей цилиндрических частиц в направлении магистрального разрушения соответствовала частицам, которые были выявлены в изломе вблизи наружной поверхности образца, где напряженное состояние близко к плоско-напряженному. Это согласуется с результатами непосредственного наблюдения процесса роста трещины по боковой поверхности образца в растровом электронном микроскопе [200] наблюдали выход из устья трещины на боковую поверхность образца мелкодисперсного порошка, трактуемого как продукты фреттинга. Аналогичные продукты фреттинга в виде сферических частиц были выявлены Смитом [207] при циклическом сжатии образцов из алюминиевого сплава и стали. [c.175]

Для получения покрытия с высокой плотностью и максимальным коэффициентом использования необходимо, чтобы все частицы, подаваемые в сопло, были нагреты до одинаковой температуры и находились в расплавленном состоянии к моменту соприкосновения с поверхностью покрываемого материала. Это возможно лишь в том случае, если все частицы будут иметь одинаковый размер, вес и обладать одинаковыми физическими свойствами. Это означает, что материал частицы, наносимой на поверхность, должен быть однородным и представлять собой либо сплав, либо смесь частиц, объединенных органической связкой, которая в процессе расплавления сгорает и не входит в состав покрытия. Форма этих частиц при порошковом питании установки должна быть в идеальном случае сферической, чтобы можно было обеспечить равномерную подачу материала в сопло головки. В связи с этим фирма Плазмадайн и другие выпускают порошки тугоплавких материалов и сплавов, частицы которых имеют сферическую форму и строго определенный гранулометрический состав. Предлагаются порошки различной дисперсности, которые применяются в зависимости от мощности установки для плазменного нанесения по- [c.64]

М. И. Рейтман (1964) рассматривал идеально пластическую оболочку в предположении, что вся она находится в состоянии текучести. Это позволяет выделить простую систему уравнений, напоминающую уравнения плоской задачи теории пластичности при статическом нагружении, М. И. Ерхов (1966) рассматривал пологую сферическую оболочку под действием нагрузки, действующей в течение заданного конечного промежутка времени. Материал оболочки считался следующим условию текучести, предложенному автором ранее. [c.323]

В качестве исходного материала для спекания порошков меди и бронзы в основном применяют порошки со сферической формой частиц. В зависимости от требуемой величины пор порошки прессуют при небольшом давлении, а потом спекают, или утрясают в формах и спекают в состоянии свободной насыпки. К формам для спекания предъявляются следующие требования. Конструкция форм должна обеспечивать достижения заданных геометрических размеров. Спекаемый порошок не должен припекаться к стенкам формы. Формы должны быть окалиностойкими, выдерживать термические нагрузки при многократном нагреве и охлаждении и при этом сохранять свои геометрические размеры должны быть технологичными в изготовлении и не дорогостойкие. [c.55]

Испытание на глубину выдавливания состоит в том, что на образец из полосы листа шириной 70—90 мм, зажатый между матрицей (диаметр отверстия 27 мм) и окладкодержателем, давит сферической рабочей частью пуансон диаметром 10 мм до тех пор, пока на поверхности деформируемого материала не появится трещина. Состояние поверхности деформируемого материала во время испытания контролируют с помощью отражательного зеркального приспособления. Мерой пластичности материала при этом испытании служит глубина лунки, выдавленной в материале до возникновения первой трещины. Эту глубину обозначают как вели- [c.167]

Испытание на выдавливание сфгрн-ческой лунки происходит при двухосном растяжении и сопровождается сильиы.м утонением материала в центральной части заготовки. Аналогичный характер де-формации имеем при вытяжке сферических, параболичэских, конических и других детален, при гидравлической вытяжке, а также при вытяжке деталей сложной фэрмы в штампах с вытяжными ребрами. В том и другом случае схемы напряженно-деформированного состояния в опасном сечении (м сге возможного разрыва) аналогичны. Следовательно, для данных случаев [c.498]

Лавинообразное разрушение корпуса теплообменника, находившегося под действием внутреннего давления, произошло в ноябре 1987 г., при остановке технологической линии. В момент, предшествующий разрушению, потока среды в межтруб-ном пространстве аппарата не было, однако в корпусе сохранялось рабочее давление (вероятнее всего жидкой фракции). Теплообменник представлял собой горизонтальный цилиндрический аппарат с двумя неподвижными трубными решетками, сферическими днищами и компенсатором на трубной части. Он рассчитан на эксплуатацию с некоррозионной средой под давлением в корпусе 3 МПа, в трубной части 3,8 МПа при температуре -18 °С. Корпус, днища и трубные решетки аппарата изготовлены из стали 09Г2С. Размеры теплообменника длина (между трубными решетками) 5000 мм диаметр 1200 мм толщина стенки корпуса 20 мм. В соответствии с технологической схемой обвязки Т-231 теплообменник эксплуатировался при температуре-36 °С. На основании анализа результатов исследований установлено следующее. Зарождение и докритический рост трещины, вызвавшей разрушение корпуса теплообменника, произошли на оси кольцевого шва обечайки в зоне приварки штуцера входа этановой фракции. Трещина развивалась вдоль оси кольцевого шва, и при достижении критической длины (200 мм) произошел переход в лавинообразное разрушение с разветвлением трещины по трем направлениям вдоль шва и в обе стороны поперек оси шва по основному металлу. Химический состав и механические свойства основного металла 09Г2С корпуса теплообменника в основном соответствовали требованиям НД. Температура перехода материала днища (Т50) в хрупкое состояние по данным серийных испытаний составила -20 °С. Для материала обечайки она составляет от О до -20 °С. При температуре -40 °С вязкая составляющая в изломе отсутствовала. Механические свойства металла швов и сварных соединений отвечали требованиям, предъявляемым НД к качеству сварных соединений сосудов и аппаратов. [c.51]

Следуя работе [175], введем условие текучести пористого материала с межпоровым металлом, не имеющим деформационного упрочнения. В случае сферически симметричного напряженного состояния условие текучести запишем в виде [c.47]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...