Тело (см. материал)

Используем вариационную формулировку задачи теплопроводности в неоднородном теле (см. 2.4) для анализа характеристик термоэлектрической теплоизоляции [12]. Рассмотрим плоский слой термоизоляции площадью Fq и толщиной h (рис. 3.7,а) с теплопроводностью теплоизолятора К, заключенный между двумя тонкими металлическими пластинами 1 и 2. Между пластинами расположен также полупроводниковый элемент 3 с площадью поперечного сечения /3, теплопроводностью А. 3 и электропроводностью Р3. Высота элемента может быть меньше h. В этом случае его коммутация с пластинами осуществляется проводниками из одинакового с пластинами материала. В первом приближении температуры и Т2 каждой пластины можно считать постоянными по их поверхности и равными температурам соответствующих контактов с полупроводниковым элементом. Выделение (или поглощение) тепло- [c.79]

Это весьма важное заключение трудно доказать в сколь-нибудь общем виде, однако оно очевидным образом вытекает из различных простейших моделей развития трещин в неоднородных телах (см., например, задачу д) из 1 гл. IV или задачи, рассмотренные в статьях ]). Общий вид зависимости прочности материала от размера наиболее опасного включения d легко установить из соображений анализа размерностей ) [c.495]

Интересно отметить, что многие экспериментальные и теоретические исследования контактных характеристик шероховатых поверхностей показывают, что среднее фактическое давление Рг мало меняется при изменении внешней нагрузки Р и зависит, главным образом, от параметров шероховатости и механических свойств взаимодействующих тел (см. [64, 90, 183, 191]). Оценка средних значений фактического давления для разных материалов и свойств поверхности даёт основание заключить, что при контактировании шероховатых поверхностей в поверхностных слоях взаимодействующих тел напряжения могут достигать предела текучести, т. е. возникают условия пластического деформирования материала. [c.314]

Перфорированные резонаторные поглоти-, тели (см. рис. 7.11, а) представляют собой систему воздушных резонаторов, например резонаторов Гельмгольца, в устье которых расположен демпфирующий материал. [c.171]

Мы считали, что объемные силы отсутствуют. Возможно, будет поучительным заметить, что варьированное распределение смещений (или скоростей), которое мы только что рассматривали в равенствах (а), (б) и (в), представляет собой фактически точное решение задачи для упругого (или вязкого) материала, удовлетворяющее системе дифференциальных уравнений, записанных в величинах и, V, ш, и относится соответственно к теории упругости или теории вязкого тела (см. уравнения (25.5) и (26.8) т. 1, стр. 442 и 450 в. последнем случае). Кроме того, возможные распределения, которые отклоняются от строго равновесного, также представляют собой такие точные распределения. (Уравнение (а) выражает фактически скорости течения в слое вязкой среды, движущейся между двумя жесткими параллельными пластинками, когда одна из них перемещается относительно другой со скоростью щ и одновременно под действием градиента давления происходит ламинарное движение жидкости вперед, вдоль оси х на рис. 3.2). В случае, описываемом уравнением (а), легко установить, что корректные значения напряжений, отвечающие использованным варьированным состояниям упругой (вязкой) среды, даются более сложным распределением напряжений, которое, помимо измененных значений Хху, включает также нормальные напряжения а и (Ту. Это приводит, таким образом, к увеличению энергии в измененной системе, характеризуемой величинами и, о, ш. Отсюда следует правдоподобный вывод, что при добавлении новых ограничений энергия варьированных состояний увеличивается. [c.159]

Проведенные выше расчеты предусматривают некоторый запас, так как при определении а, , 5 принимается, что освобождение потенциальной энергии деформации материала сосуда и его содержимого при разрушении происходит быстро и равно.мерно во всем объеме тела [см. формулу (232)]. [c.363]

Коэффициент влагопроницаемости П материала входит в основное уравнение влагопроницаемости количество воды С, кг, проходящее при стационарном режиме за время t, с, сквозь тело из материала, имеющее приведенную длину [см. формулу (1-14)] Л, м, если с двух сторон пленки существуют давление водяных паров р1 и соответственно рг, Н [c.261]

В основу расчета диаграмму деформирования жестко-пластического упрочняющегося тела (см. рис. 5.16). В таком случае материал можно считать несжимаемым (во = 0). [c.129]

Воспроизведение на борту КА выбранной системы отсчета предполагает не только придание платформе соответствующей ориентации, ио и высокоточное поддержание ее в течение цикла навигации. При этом необходимо определение текущей ориентации платформы иа основе обработки измерительной информации, выполнение коррекции и управление поддержанием ее ориентации с помощью специальной, часто весьма сложной, системы автоматического регулирования. Уровень конкретизации при изложении перечисленных вопросов определяют ориентированностью материала либо на задачи проектной, либо на задачи оперативной (исполнительной) баллистики [12], ставящей целью баллистическое обеспечение реального полета. Последнее потребовало бы привлечения высокоточных и достаточно громоздких математических моделей движения, отвечающих условию достижения требуемой точности полета современных КА, ио в значительной степени усложняющих понимание физической сущности рассматриваемых процессов. Задачи проектной баллистики, иа которые, главным образом, рассчитан последующий анализ, ие требует столь высокой степени детализации и могут быть обсуждены в рамках подхода, отвечающего задаче двух тел (см. гл. 2). [c.260]

J, Т К, J, Т — соответственно коэффициент интенсивности напряжений, /-интеграл, 7 -интеграл), посредством которых однозначно может быть определено НДС у вершины трещиноподобных дефектов как при маломасштабной текучести (размер пластической зоны мал по сравнению с линейными размерами трещины и элемента конструкции), так и при развитом пластическом течении элемента конструкции с трещиной (пластическая деформация охватывает большие объемы материала). Иными словами, при одном и том же значении параметра механики разрушения независимо от длины трещины, геометрии тела и системы приложения нагрузки НДС у вершины трещины будет одно и то же. В данном случае критическое аначение параметров, полученных при разрушении образцов с трещинами при том или ином виде нагружения, можно использовать при анализе развития разрушения в конструкции. Для этого в общем случае условие развития разрушения в конструкции (см, рис. В.1) может быть сформулировано в виде K = Kf или 1 = = Jf или т = Т, где Kf, Jf, Т — критические значения параметров механики разрушения при нагружении образца с трещиной, идентичном нагружению конструкции (статическое нагружение, циклическое, динамическое и т. д.). [c.8]

Поясним роль структурного элемента (зерна или блока) при анализе накопления повреждений в материале. Ранее (см. раздел 2.3) было отмечено, что одним из основным механизмов, образования микротрещин является скопление дислокаций у препятствий (барьеров), которыми в большинстве случаев являются границы зерен, блоков и фрагментов, сформировавшихся в процессе деформирования материала. Если размер обратимой упругопластической зоны меньше диаметра зерна dg, плоские скопления дислокаций не доходят до границ зерен, поэтому здесь не создается необходимая для зарождения микротрещин концентрация напряжений. С другой стороны, в теле зерна отсутствуют барьеры дислокационного происхождения, которые могут служить стопорами для скопления дислокаций. Значит, [c.213]

Входящая в формулу (43) линейная величина k называется коэффициентом трения качения. Измеряют величину k обычно в сантиметрах. Значение коэффициента k зависит от материала тел и определяется опытным путем. Приведем приближенные значения этого коэффициента (в см) для некоторых материалов [c.71]

Теплопроводность Я характеризует способность тел проводить теплоту. Численно коэффициент выражает количество теплоты, протекающее через единицу изотермической поверхности в единицу времени, если изменение температуры по направлению нормали составляет 1 К на 1 см. Теплопроводность металла существенно изменяется в зависимости от температуры и химического состава материала. На рис. 5.5 показано изменение Я в зависимости от температуры. [c.144]

Картины распределения приращения температуры в пластине (рис. 6.9) и в плоскости хОу массивного тела (см. рис. 6.8) качественно имеют много общего. Отличие заключается в том, что изотермы в пластине еще более вытянуты, чем в полубеско-нечном теле. Степень вытянутости изотерм зависит не только от условий сварки и теплофизических свойств материала, но и от теплоотдачи в воздух. [c.172]

Связь критических нагрузок потери устойчивости квазиста-тических движений и равновесных конфигураций для нелинейного тела перестает быть такой тесной, как для линейного тела (см. теорему 2 из 4.3.1). Если максимальная нагрузка является первой критической нагрузкой, полученной в процессе деформирования, то потеря устойчивости равновесных конфигураций может произойти без потери устойчивости квазистатического движения. При деформировании тел из упругопластического материала часто встречается обратная ситуация критическая нагрузка потери устойчивости квазистатического движения меньше критической нагрузки потери устойчивости равновесных конфигураций . В качестве гипотезы принимаем выполнение статического критерия потери устойчивости равновесных конфигураций для упругопластических тел . При выполнении этой гипотезы справедлива [c.143]

Остановимся еще на определении концентрации См на границе тела (см. (7.44)). Если бы тело было ненапряженным, то См было бы равным нулю, так как в таком случае ничто не мешает полной коррозии компонента М. При наличии внешних нагрузок упруго-пластический материал вблизи конца трещины всегда находится в пластическом состоянии (в условиях конечной плос ой деформации растягивающее напряжение Оу на дне трещины приблизительно равно 0s)- Пленка полностью прокор-родировавшего металла, как предполагалось, не выдерживает такого напряжения и разрывается то же самое имеет место для пленки с достаточно малым содержанием компонента М. Химическая реакция приводит к замене прочного компонента М на малопрочный продукт реакции ОМ. [c.402]

Полное решение проблемы выбора надлежащей модели материала даже в такой упрощенной форме далеко от завершения, однако имеются примеры удачных частных решений. Так, при сверхвысоких (порядка модуля упругости) давлениях, развивающихся при гиперскоростных соударениях, успешно используется модель идеальной жидкости (М. А. Лаврентьев, 1949). Для материалов типа полимеров, для которых существенны эффекты несовершенной упругости, иногда используется модель вязкоупругого тела (см., например, А. Ю. Ишлинский, 1940). Что касается материалов типа металлов, находящихся под действием умеренно высоких напряжений порядка предела текучести (которым, в основном, и посвящен данный обзор), то для их изучения могут использоваться два подхода. В основе первого из них лежит допущение, что за пределами упругости материал переходит в вязко-пластическое состояние и его определяющее уравнение зависит от времени. Начало этому направлению подолбили работы А. А. Ильюшина (1940, 1941), в которых в качестве определяющих уравнений использованы уравнения вязко-пластического течения, не учитывающие упругих деформаций. В этих работах дано решение нескольких теоретических задач (удар по цилиндрическому образцу твердым телом, деформирование полого цилиндра под действием внутреннего давления) и описан сконструированный автором первый пневматический копер, позволявший достигать скоростей деформаций порядка 10 Исек (с помощью его были определены коэффициенты вязкости некоторых металлов). Сразу вслед за тем учениками А. А. Ильюшина были решены задачи о вращении цилиндра в вязко-пластической среде (П. М. Огибалов, 1941) и об ударе цилиндра по вязко-пластической пластинке (Ф. А. Бахшиян, 1948 — опубликование этой работы задержалось на ряд лет). С математической точки зрения уравнения динамики одноосного вязко-пластического тела принадлежат к классу уравнений параболического типа. [c.303]

Сила трения, возникающая между твердыми телами при их относительном скольжении, зависит от напряженного состояния в зонах фак-ги-ческого касания взаимодействующих тел (см. гл. 1). Действующие нормальные напряжения (контурное давление), микротопография поверхностей вала и вкладыша, механические характеристики материала вкладыша определяют в зонах фактического касания (вид возникающих деформаций — упругие, упругопластические или пластические). [c.161]

Конструкции и Л а т с р и а л ы с опар а т и р о в. Сепа-рагиры высокоскоростных подшипников должны обладать анти-фр1 кпионными свойствами, достаточной. механической прочностью, чтобы противостоять нагрузкам от центробежных сил и сил надавливания на их перемычки тел качения. Материал сепараторов не долл сен расслаиваться или наволакиваться на тела качения и кольца в зонах контакта с ни. п. В то же время снижение веса сепаратора за счет использования текстолита (у = 1.4 г/см ), полиамидов или анодированного дюраля (у = 2,7 -f-ч- 2,8 г/см ) позволяет уменьшить напряжения в нем от центробежных сил. [c.99]

Тип подогревателя Завод ИЗГОТОВИ ель предназначен для турбины Поверхность нагрева, Рабочее давление всды/пара, кг/см Материал трубок и диаметр, мм Вес подогрева-теля без воды/ с водой, т Вес трубной системы, т Высота/дна-метр, мм Пробное давление, пара/воды. кг/см [c.17]

Поглощение энергии мощного лазерного импульса может вызвать фазовый переход в приповерхностном слое твердого тела (см. 2.9). Так, если энергия в импульсе достаточно велика, может наступить плавление. Толщина приповерхностного слоя, в котором происходит цлавление, равна либо обратному значению коэффициента линейного поглощения оГ на длине волны возбуждения (если лазерный импульс имеет достаточно малую длительность), либо длине термодиффузии, если теплота за время лазерного импульса успевает продифф)шдировать в глубь материала (см. подробнее 2.9). [c.229]

Изложение материала в этом Приложении носит весьма конспективный. характер, поэтому для первоначального ознакомления с предметом оно малопригодно. Более понятное и подробное изложение теории групп и ее приложений к физике твердого тела см. в [48], а также в книгах Ансельм А. И. Введение в теорию полупроводников.—2-е изд., перераб.—М. Наука, 1978, гл. II Бир Г. Л. и Пикус Г. Е. Симметрия и деформационные эффекты в полупроводниках.—М. Наука, 1972. (Прим. ред.) [c.361]

Заметим, кстати, что всем деформациям несжимаемых тел присуще свойство сохранять ориентацию соответствующая краевая задача формулируется в упражнении 5.9.) С другой стороны, тело или материал, для которого предполагается лишь, что значения det Уф (л ) положительны при x Q (условие сохранения ориентации), называется сжимаемым однако это название в теории упругости обычно опускается. Хорошее введение в теорию несжимаемых материалов и соответствующих им функций реакции содержится в работе Le Dret [1985]. См. также ohen Wang [1987]. [c.270]

Сложный внешний теплообмен в печах рассмотрим как процесс, происходящий в замкнутой системе трех тел нагреваемого материала, печных стенок и ограниченного их эффективными (открытыми, участвующими в теплообмене) поверхностями и объема излучающих и поглощающих излучение газов (об ограничении газового объема при пезамкнутости см. ниже). Плотности результирующих потоков теплообмена на поверхностях тгагреваемого материала и стенок выражаююя следующим образом [c.29]

Второе слагаемое в правой части ие может быть отрицательным предположим теперь, что Гпри нарастании деформации сдвига напряжение сдвига увеличивается (рис. 212). Это условие, характеризующее устойчивость материала, выполняется, по-видимому, для всех твердых тел (см. 18). Тогда [c.316]

С увеличением скорости полёта темп- физ.-хим. превращений. Дополни- тации его относительно потока за-ра воздуха за ударной волной и в по- тельный заградит, эффект имеет ме- висит от безразмерных подобия кри-граничном слое возрастает, в резуль- сто за счёт вдува во внеш. среду срав- териев Маха числа, Рейнольдса числа тате чего происходит диссоциация и нительно холодных газообразных про- и др. Численные значения обычно ионизация молекул. Образующиеся дуктов разрушения теплозащитного определяют экспериментально. Теор. при этом атомы, ионы и эл-ны диф- материала. Пример разрушающихся определение А. с. возможно лишь для фундируют в более холодную об- теплозащитных покрытий — стекло- огранич. класса простейших тел. См. ласть — к поверхности тела. Там про- пластики и др. пластмассы на органич. также Гидродинамическое сопротивле-исходит обратная реакция (рекомби- и кремнийорганич. связующих. В кач- ние. [c.47]

Представление о Ф. возникло в ходе развития квант, теории и теории относительности (термин Ф. был введён амер. физико-химик ом Г. Н. Льюисом в 1929). В 1900 нем, физик М. Планк получил ф-лу для спектра теплового излучения абс. чёрного тела (см. Планка закон излучения), исходя из предположения, что излучение эл.-магн. волн происходит определёнными порциями — квантами , энергия к-рых может принимать лишь дискретный ряд значений, кратных неделимой порции — кванту где со — частота эл.-магн. волны. Развивая идею Планка, А. Эйнштейн ввёл гипотезу световых квантов, согласно к-рой эл.-магн. излучение само состоит из таких квантов, и на её основе объяснил ряд закономерностей фотоэффекта, люминесценции, фотохим. реакций. Построенная Эйнштейном спец. теория относительности (1905) создала предпосылки для того, чтобы считать эл.-магн. излучение одной из форм материи, а световые кванты — реальными элем, ч-цами. В опытах амер. физика А. Комптона но рассеянию рентг. лучей было установлено, что кванты излучения подчиняются тем же кинематич. законам, что и ч-цы в-ва, в частности квант излучения с частотой ш обладает также и импульсом Дсо/с (см. Комптона эффект). [c.826]

При Ki Ki (T) у вершины трещины должно выполняться условие хрупкого или вязкого разрушения в соответствии с предложенными в подразделах 2.1.2 и 2.2.2 критериями [см. уравнения (2.11) и (2.63)]. С точки зрения физики данное требование означает реализацию механизма встречного разрушения материала, когда зародившиеся микроповреждения материала у вершины трещины, по сути являющейся концентратором напряжений, объединяются с ней. Здесь хотелось бы несколько подробнее остановиться на вопросе, почему именно такой механизм наиболее вероятен при разрушении материала с трещиной. Рассмотрим хрупкое разрушение тела с трещиной. Для того чтобы от макротрещины развилось хрупкое разрушение, необходимо выполнение условия Отах = От. п ( Jmax — мак-симальные напряжения, локализованные непосредственно у вер- [c.230]

Материалы тел качения — хромистые шарикоподшипниковые стали типа ШХ15 (подробно см. 17.2). Оптимальные материалы направляющих — закаленная до высокой твердости (58...63 HR ,) сталь ШХ15, хромистые и другие легированные стали, цементованные на достаточную глубину. Иногда стальные закаленные планки или стержни завальцо-вывают в материал направляющих. При малых нагрузках, а также в случаях, когда имеются технологические трудности закалки направляющих, допустимо применять чугунные роликовые направляющие. Однако несущая способность их во много раз меньше, чем стальных закаленных. [c.471]

Таким образом, на двух взаимно перпендикулярных площадках составляющие касательных напряжений, перпендикулярные к общему ребру, равны и направлены обе либо к ребру, либо от ребра. Это н есть закон парности касательных напряжений, сформулированный в общем виде (см. также 12). Он справедлив для всех точек нагруженного тела, независимо от вида приложенных нагрузок и свойств материала. Следствием из условия парности касательных напряжений является то, что на гранях выделенного элемеша (рис. 266) имеем не девять, а только шесть независимых компонентов напря. кений, поскольку касательные напряжения попарно равны. [c.232]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...