Вытяжка усилие

Максимальное потребное усилие развивается при вытяжке в конце хода. Исключением является только процесс вытяжки гильз, при котором максимальное усилие пресса требуется в начале первой операции (свёртка колпака). На последующих операциях вытяжки усилие остаётся примерно постоянным почти на всей длине рабочего хода. Максимальное усилие в конце хода при вытяжке изделий из тонкого материала возникает при сжатии половин штампа, необходимом для окончательной зачеканки рельефа изделий. [c.540]

Детали цилиндрические — Вытяжка — Усилия — Расчетные формулы 226 — Коэффициент вытяжки 224 [c.955]

Выявив все напряжения, возникающие при вытяжке, нетрудно будет определить и усилие вытяжки. Усилие вытяжки, передаваемое через пуансон на деформируемую заготовку Pi, определится [c.162]

Чем больше радиус закругления матрицы тем меньше потребное для вытяжки усилие (при / > 10s радиус закругления [c.212]

Расчет усилий при вытяжке. Усилие, необходимое для осуществления операции вытяжки, лимитируется, как было указано, прочностью дна штампуемой детали. Однако такое максимальное усилие необходимо только для создания наибольших предельно допустимых степеней формоизменения. Чем меньше степень формоизменения, выражаемая коэффициентом вытяжки, тем меньшее усилие потребуется для выполнения операции. Величину усилия (в Т) можно приближенно определить по формуле [c.23]

Выявив все напряжения, возникающие при вытяжке, нетрудно перейти к вопросу определения усилия вытяжки. Усилием вытяжки на первой операции называется та сила, которую необходимо приложить для превращения плоской заготовки в полое изделие. Это усилие, передаваемое через пуансон на деформируемую заготовку, определится произведением площади поперечного сечения вытягиваемого изделия л d + s) s на величину напряжения втягивания тп учетом сил трения и изгиба (формула 172). [c.170]

Чем больше радиус закругления матрицы тем меньше потребное для вытяжки усилие, тем больше участок у края вытягиваемого изделия, на котором получаются складки, тем меньше утонение материала и тем меньше операций необходимо для получения окончательного изделия. [c.230]

Деформирование при одновременном действии сжимающих напряжений Ср и Од дает более интенсивное утолщение заготовки, для ограничения которого, а также для герметизации фланца требуется увеличенное по сравнению с обычной вытяжкой усилие прижима. [c.272]

Наиболее эффективно создание переменного, возрастающего в ходе процесса вытяжки усилия прижима. [c.197]

Пользуясь полученными формулами, можно попытаться установить график изменения усилия вытяжки по пути пуансона, а также найти работу деформирования при вытяжке. Усилие вытяжки в любой момент деформирования, начиная с того момента, когда заготовка завершает охват скругленной кромки матрицы, можно определить по соотношению [c.371]

На последующих переходах вытяжки усилие прижима определяется по сходной формуле [c.136]

Исследования показали, что в процессе вытяжки усилие прижима, обеспечивающее отсутствие складок, изменяется вместе с уменьшением ширины фланца вытягиваемой детали и зависит от итоговой степени деформации толщины и характеристик механических свойств ее материала. [c.137]

При пульсирующей вытяжке усилие, создаваемое прижимным кольцом, должно быть в 3—4 раза больше усилия, создаваемого пуансоном, так как только при этом условии обеспечивается разглаживание складок, периодически появляющихся во фланце. [c.237]

После теоретических исследований различных факторов, влияющих на усилие вытяжки, В. Е. Недорезов составил общее дифференциальное уравнение равновесия, рассматривая элементарный сектор и условия действия сил при его перемещении во время деформации [c.18]

Скорость деформирования должна приниматься в зависимости от наличия оборудования ка данном производстве. Изменяя какой-либо из параметров, таких как температура штамповки радиус вытяжного ребра матрицы е -ч радиус закругления пуансона зазор между пуансоном и матрицей 2 толщина материала 3 ввд смазки скорость штамповки усилие прижима качество обработанной поверхности вытяжного ребра свойства материала (пластические свойства и сопротивление деформированию)- определяют прежде всего его влияние, а также оптимальное значение построением кривых в зависимости от предельного коэффициента вытяжки. [c.29]

Расчет силовых параметров процесса штамповки Силовыми параметрами процесса штамповки являются усилие вытяжки (Р) и усилие прижима фланцевой части заготовки ( Q с помощью которого регулируется напряженное состояние металла при вытяжке. [c.46]

Существует множество формул для определения усилий штамповки при вытяжке Р, которые найдены авторами для разных случаев вытяжки с учетом определенных условий процесса. Например, усилие горячей штамповки со смазкой и подогревом матрицы днищ, у которых i/ut я 1,3+1,6 составляет [c.46]

Уфимским нефтяным институтом разработана оригинальная конструкция штампа с устройством для создания оптимального усилия прижима фланцевой части заготовки в процессе вытяжки на прессах простого и двойного действия (рис. 3.25,6). [c.56]

Разработанный штамп состоит из пуансона 3 и матрицы 7, выполненной в виде протяжного кольца, помещенного в корпусе 8. На матрицу установлен прижим, имеющий верхнюю 14 и нижнюю 13 части, между которыми расположены пакеты тарельчатых пружин 6. На верхней части прижима фиксируются кулачки 5, профили которых описывают кривую оптимального усилия прижима фланцевой части заготовки в течение всего процесса вытяжки. [c.56]

Рабочие клети по числу и расположению валков могут быть двухвалковые (см. рис. 3.6, а) четырехвалковые (рис. 3.9, г), у которых два валка рабочих и два опорных многовалковые (рис. 3.9, д), у которых также два валка рабочих, а остальные — опорные. Использование опорных валков позволяет применять рабочие валки малого диаметра, благодаря чему увеличивается вытяжка и снижается усилие деформирования. [c.65]

Вследствие того что к заготовке при волочении приложено тянущее усилие, в отверстии волоки (очаге деформации) и после выхода из нее металл испытывает растягивающие напряжения. Но если в очаге деформации, в котором действуют и сжимающие напряжения со стороны инструмента, металл пластически деформируется, то на выходящем из волоки конце прутка пластическая деформация недопустима. В противном случае пруток искажается или разрывается, Поэтому величина деформации за один проход ограничена, и вытяжка ц = 1,25 4-1,45. Поскольку тянущее усилие, приложенное к заготовке, необходимо не только для деформирования металла, но и для преодоления сил трения металла об инструмент, эти силы трения стараются уменьшить применением смазки и полированием отверстия в волоке. [c.117]

Максимальное усилие вытяжки g, кН [c.222]

Кроме того, столь малые усилия позволяют весьма эффективно использовать для формоизменения металлов и сплавов новые способы деформации, в том числе такие, как вакуумное формоизменение, широко применяемое в производстве пластмасс. Этот способ особенно перспективен для операции вытяжки листового материала. Кроме всего, это уменьшает износ инструмента и снижает стоимость штампов. [c.569]

Теперь допустим, что па соединение начинает действовать основная нагрузка — внешнее растягивающее усилие Р, которое прикладывается в опорных сечениях. Ясно, что болт должен получить дополнительную вытяжку, а па-пряжения сжатия во втулках, созданные при затяжке, должны уменьшиться. [c.152]

Бумага промышленного и хозяйственного назначения (отбор от конденсаторной) по ТУ 81—04—187—72. Разрушающее усилие — 5 Н масса 1 м — 7—42 г pH водной вытяжки 6,5—7,5. Характеризуется пониженным содержанием сульфатов и хлоридов. Выпускается в виде рулонов [c.96]

Бумага тонкая промышленная (отбор) по ТУ 82-04-71—71. Разрушающее усилие—1,6 Н масса 1 м 25,0 г pH водной вытяжки — 6,5—9,0. Выпускается в виде рулонов шириной 450, 650 и 720 мм [c.96]

Бумага электроизоляционная по ТУ-81-04-371—75. Разрушающее усилие — 30—105 Н масса 1 м — 30—100 г pH водной вытяжки — 6,5—8,5. Характеризуется пониженным содержанием сульфатов и хлоридов. Выпускается в виде рулонов шириной 662 мм Для межслойной изоляции в первичной и вторичной обмотках маслонаполненных катушек зажигания [c.97]

Для первой операции вытяжки усилие P=nd Saвkl Для второй операции и последуюш их Р=я 25ств< 2, где и 2 диаметры вытягиваемых изделий по средней линии после первой и второй операций Ов — предел прочности материала, Па (Н/м ) V. кг — поправочные коэффициенты. [c.17]

Преимущество этого вида испытаний состоит в том, что полученные значения критического отношения вытяжки, усилия прижима, а также применяемые смазки можно и спользовать при разработке технологии глубокой вытяжки изделий цилиндрической формы. После вытяжки стаканчика можно, применив пуансон меньшего диаметра (27 мм), получить критическое отношение вытяжки для следующей ступени вытяжки без промежуточного отжита штамиовки [116]. Другое преимущество испытания на вытяж ку стаканчика состоит в возможности измерения плоскостной анизотропии механических свойств стаканчика [117]. [c.171]

Определение мощности при осадке и вытяжке. Усилие деформирования Рдеф в общем случае определяется по формуле [c.63]

А. А. Бебрисом было установлено, что при вытяжке усилие прижима может изменяться в определенных пределах от тах до Стш- Интервал Стах—Стш зависит ОТ степени деформации заготовки чем она больше, тем интервал изменения меньше (рис. 8.22). Только при вытяжке с предельно допускаемой (критической) степенью деформации усилие прижима должно быть [c.136]

При заниженном зазоре усилие вытяжки резко возрастает, особенно когда имеется утолщение металла по фланцу кон17ра заготовки. А так как нагретый до штамповочных температур металл обладает низким временным сопротивлением, то при увеличении усилия вытяжки может произойти разрыв штампуемого днища или будет иметь место местное утонение. [c.30]

Кроме влияния на качлство днищ заниженный зазор снижает стойкость штампов, на матрице образуются глубокие надиры и при значительных усилиях вытяжки в результате больших распорных усилий матрица может разрушиться. Большему износу подвергается цилиндрическая часть пуансона. [c.30]

К недостаткам всех вьш1еназванньп( конструкций штампов и устройств для создания переменного усилия прижима фланцевой части заготовки в процессе вытяжки можно отнести следующие [c.56]

Применение предлагаемого устройства позволяет значительно уменьшить энергоемкость процесса изготовления днищ. Это достигается за счет использования для прижима фланцевой части заготовки усилия основного ползуна пресса, вследствие чего отпадает необходимость применения для этого специальных приспособлений и приводов. Кроме того, за счет равномерного распределения усилия прижима по всей поверхности повышается жесткость и износостойкость прижима. Следует также отметить, что использование разработанного устройства дает возможность создавать оптимальное усилие прижима фланцевой части заготовки при вытяжке как на гвдравлических, так и на механических прессах без применения дополнительных приспособлений. Универсальность устройства обеспечивается применением сменных профилей рабочей части кулачка. [c.60]

Удельные усилия на контактных поверхностях при вытяжке с утонением стенки значительно больше, чем при вытнжке без утонения стенкн. Так как при вытяжке с утонением стенки заготовка скользит по матрице в направлении движения пуансона и по пуансону в обратном напрааленпи (от торца пуансона), то и силы трения на наружной и внутренней поверхностях заготовки направлены в противоположные стороны. Это обстоятельство увеличивает допустимую степень деформации (силы трения но матрице увеличивают растягивающие напрялчения в стенках протянутой части заготовки, а по пуансону — уменьшают). [c.109]

Исходные данные для проектирования представлены в табл. 6.10. Графики усилий вытяжки и прижима даны на рис. 6.10, а, синхрограмма движения внтяж-йога II прижимного ползунов — на рис. 6.10, е. На рис. 6.10, д задан закон движения рамки прижимного ползуна, т. е. ведомого звена кулачкового механизма, в виде графика аналога ускорения. [c.220]

Гфи установке ремней рекомендуется давать им вытяжку (укорачивать ремень по сравнению с расчетным) на 1,5—2% при спокойной и равномерной нагрузке на 2—2,5% при больших пусковых моментах в частых пусках, при ударной нагрузке и на 2,5—3% — при очень больших пусковых или кратковременно действующих наибольших рабочих моментах. Эти удлинения соответствуют а о = 80-=-160 кгс/см . Усилие на валы Q = 1,5Р (при dniax) и Q = 2,5 Р (при dmin)-Конструирование быстроходных шкивов см. стр. 512. [c.510]

При низкотемпературной пластической деформации, когда полигонизационные процессы затруднены, пространство между возникшими на ранних стадиях пластической деформации сплетениями быстро заполняется дислокациями, причем с понижением температуры однородность такого распределения нарастает. Дальнейшая пластическая деформация сопровождается исключительно высокой концентрацией точечных дефектов благодаря пересечению движущихся дислокаций с дислокациями леса высокой плотности (Л/д= 10 —10 м ) и образованию значительного количества порогов, порождающих при дальнейшем перемещении дислокаций вакансии и межузельные атомы. После низкотемпературной деформации всего лишь на 10% концентрация точечных дефектов возрастает до 10 —10 ° см т. е. nlN= = (10 —10 " ). Таким образом, достигается концентрация, равная концентрации вакансий Ю"" при температуре плавления. Рост концентрации точечных дефектов и особенно вакансий приводит к увеличению объема при пластической деформации на величину до 0,25%. Процессу образования разориентированной ячеистой структуры в области низких температур (0,2—0,3) Гпл способствует хаотическое распределение дислокаций высокой плотности, приводящее к возникновению точечных дефектов. Увеличение точечных дефектов способствует переползанию краевых дислокаций и, следовательно, как и при полигонизации с развитым неконсервативным движением дислокаций, возможно образование разориентированной ячеистой структуры. При этом пластическая деформация при низкой температуре сопровождается уменьшением размеров ячейки в направлении деформирующего усилия и ее увеличением в направлении вытяжки при прокатке, прессовании, волочении. В связи с этим возникает слоистая ячеистая структура. Особенностью дислокационного строения такой структуры является то, что плотность дислокаций внутри таких ячеек сущ ественно не изменяется, т. е. дислокации, вызывающие изменение формы слоистой ячейки, выходят на ее поверхность или поверхность зерна. [c.254]

Так, образцы пластмасс, керамики, цемента и других материалов для исггытания на разрыв должны изготовляться в виде восьмерок с расширенными концами и суженной серединой, по которой происходит разрыв. Размеры образцов из пластмасс даны на рис. 8-5. В случае испытания образцов, изображенных на этом рисунке, значение Ор вычисляют делением разрушающего усилия при разрыве на наименьшую площадь поперечного сечения образца (в середине шейки), измеренную до приложения к образцу нагрузки. Так, для образца на рис. 8-5 площадь наименьшего сечения равна, очевидно, 25 X 6 = 150 мм = 1,5-10 м . Образцы полимерных пленок толщиной не более 1 мм должны иметь форму прямоугольных полосок шириной 10—25 мм и длиной 150 мм. Полоски вырезают как в направлении вытяжки, так и в перпендикулярном направлении. Число образцов каждого вида должно быть не менее пяти. Эта цифра указывается в соответствующем стандарте на материал. [c.153]

Бумага для электролитических конденсаторов по ГОСТ 12785—77. Разрушающее усилие 10—20 Н. Толщина бумаги — 10—95 мкм, pH водной вытяжки — 6,0—7,5. Характеризуется пониженным содержанием сульфатов и хлоридов и относительно высокой маслонепрояи-цаемостью. Выпускается в рулонах с шириной, определяемой по соглашению с заказчиком [c.96]

Бумага конденсаторная некаландриро-ванная (отбор) по ТУ 81-04-10—70. Разрушающее усилие— 10 Н масса 1 м — 10—15 г, pH водной вытяжки — 7,0— 8,5. Характеризуется пониженным содержанием сульфатов и хлоридов, относительно высокой маслонепронидае-мостью. Выпускается в рулонах с шириной, определяемой по соглашению с заказчиком [c.96]

Бумага папиросная и сигаретная для спецупаковки по ТУ 81-04-195—72. Разрушающее усилие 7 Н масса 1 м — 16—21 г pH водной вытяжки — 6,5— 7,5. Выпускается в виде рулонов Для мелких металлоизделий из черных и цветных металлов в различных отраслях народного хозяйства. В качестве прокладочного и упаковочного материала [c.97]

Бумага электроизоляционная намоточная по ГОСТ Т931—75. Разрушающее усилие — 45—90 Н толщина бумаги — 50—100 мкм pH водной вытяжки 7,0—9,0. Характеризуется пониженным содержанием сульфатов и хлоридов. Выпускается в виде рулонов шириной 1000—1500 мм Для упаковки металлоизделий в электротехнической и других отраслях промышленности [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...