Толстостенная сферическая оболочка

X- и F-образная кольцевая прослойка в толстостенной сферической оболочке — [c.258]

Этим решением можно воспользоваться для определения напряжений в толстостенной сферической оболочке, нагруженной равномерными внутренним и наружным давлениями. Пусть и —внутренний и наружный радиусы сферической оболочки, а и ра—внутреннее и наружное равномерные давления (рис. 10.1). [c.340]

Рассмотрим полую толстостенную сферическую оболочку, в которой температура является функцией радиуса Т г). [c.150]

Устойчивость толстостенной сферической оболочки [c.81]

Толстостенная сферическая оболочка под действием внутреннего давления. Толстостенная сферическая оболочка (шар) нагрета до некоторой температуры Т и нагружена постоянным по времени внутренним давлением р (рис. 37, а). Будем считать, что ее материал несжимаем и в заданных условиях нагружения обнаруживает свойства ползучести. Предполагая состояние установившейся ползучести, описываемое уравнениями (3.37), определить напряженное состояние шара (рис, 37, б), [c.92]

Рис. Толстостенная сферическая оболочка под внутренним давлением

Рис. 38. Эпюры меридионального напряжения в толстостенной сферической оболочке

Итак, напряженное состояние толстостенной сферической оболочки при внутреннем давлении в состоянии установившейся ползучести найдено. [c.95]

Осесимметричная задача разработана наиболее полно по сравнению с другими задачами пространственной термоупругости. Характерные математические трудности, связанные с решением этой задачи, можно установить при исследовании тепловых напряжений в толстостенной сферической оболочке и в коротком сплошном цилиндре. Задача о тепловых напряжениях в толстостенной сферической оболочке является типичной задачей, решаемой с помощью классических методов разложения переменных и представления величин, входящих в граничные условия, в виде рядов по полной ортогональной системе функций. Задача о тепловых напряжениях в коротком цилиндре вводит читателя в круг идей, реализуемых при исследовании тела вращения, для которого невозможно представить граничные значения искомых величин в рядах по полной ортогональной системе функций на всей его поверхности. Применяются в основном два метода решения такой задачи метод однородных решений, разработанный А. И. Лурье (1947) и В. К. Прокоповым, и метод суперпозиции решений для более простых граничных задач, истоки которого содержатся в работах Л яме (1861) и Матье (1890). Использование второго метода в нашей книге позволило изучить термоупругое напряженное состояние тела вращения конечных размеров во всей его области, включая и особые точки. [c.9]

Метод Майзеля определения поля перемещений удобен в случае центральной симметрии температурного поля (толстостенная сферическая оболочка, шар) и осевой симметрии (толстостенный цилиндр, сплошной цилиндр, упругое полупространство и слой), а также в случае плит и оболочек простой формы, где функции удается определить простым способом. [c.479]

Если распределение температур известно, то определение перемещений Ид требует нахождения простых квадратур. Напряжения в рассматриваемой толстостенной сферической оболочке определим по формулам [c.528]

Упругопластическое состояние толстостенной сферической оболочки, нагруженной внутренним давлением [c.194]

Схему деформирования в очаге пластической деформации можно представить в виде толстостенной сферической оболочки, нагруженной внутренним и внешним давлением. Такая задача подробно рассмотрена в работе [10]. [c.81]

Впервые точный расчет замкнутой сферической оболочки под действием внешнего ро и внутреннего р равномерно распределенных радиальных давлений был разработан Ламе в 1852 г., который применил для решения задачи выведенные им уравнения, см. [1], уравнения (3.3а ). Им же был рассмотрен расчет кругового толстостенного цилиндра на указанную нагрузку для двух простейших условий на концах цилиндра цилиндр помещен между двумя неподвижными (Uz = 0) абсолютно жесткими и гладкими стенками Rz = 0), края цилиндра свободно перемещаются (2 = 0, Uz =0). [c.307]

В настоящем разделе предлагается методика оценки нес> щей способности рассматриваемых сферических конструкций (см. рис. 4,1, б), базирующаяся на концентрациях и допущениях, принятых ранее при анализе толстостенных цилиндрических оболочек. Отметим, что сферические оболочки давления работают в условиях осесимметричной деформации, для которых выполняется равенство главных напряжений [c.230]

Для построения полей линий скольжения в кольцевой -мягкой прослойке, работающей в составе сферической толстостенной оболочки, использовали методы, основанные на конечно-разностных соотношениях и свойствах линий скольжения. На первом этапе исследований ограничивались рассмотрением случая, когда основной металл сферической оболочки не вовлекается в пластическую деформацию, последняя полностью локализуется лишь по объему мягкого металла (рис. 4.15). Дан- [c.232]

Полученные в разделах 4 3 — 4.5 расчетные методики по оценке прочности продольных и кольцевых сварных соединений толстостенных цилиндрических и сферических оболочек могут стать основой для разработки таких рекомендаций. [c.256]

РАСЧЕТ ТОЛСТОСТЕННЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ И СФЕРИЧЕСКИХ ОБОЛОЧЕК [c.211]

Зависимость величины предельного перепада давлений р - q) на стенке сферической оболочки от относительных параметров оболочки Т и прослойки к представлена на рис. 4.16 Здесь же тнктирными линиями показаны кривые, полл ченные для тонкостенных сферических оболочек на основании решения Лапласа /98/. Как видно, с увеличением параметра толстостенности оболочки Т наблюдается с>тцественное расхождение в оценках (р - q) , что свидетельствует о некорректности применения решений, базир>тощихся на теории Лапласа, для анализа несущей способности толстостенных сферических оболочек, ослабленных мягкими прослойками. [c.235]

Заметим, что при к > поллченные соотношения (4 53) и (4.54) вырождаются в решения, описанные ранее в /68/ для однородных толстостенных сферических оболочек, нафуженных вн тренним и внешним давлением. Кроме того, предложенная методика оценки несущей способности толстостенных сферических оболочек, ослабленных кольцевой мягкой пр(к лойкой, является обобщением решений, полу ченных ранее дая тонкостенных оболочковых конструкций на случай 4 = / / Л О и переходит в последние при У -> 0. [c.236]

Пат ченные расчетные методики, приведенные во 3 главе, учитывающие при оценке несущей способности сферических оболочек ориентацию разупрочненных участков (прослоек), бьши разработаны применительно к классу тонкостенных конструкций. В связи с этим их использование ограничено параметром толстостенности Ч = / / Л 0.1. Однако установленные закономерности по влиянию поперечной жесткости тонкостенных оболочек, ослабленных наклонными мягкими прослойками /2/ на их несущую способность, а так же разработанные в рамках настоящей главы принципы построения и математического описания сеток линий скольжения в толстостенных сферических оболочках позволяет распространить полученные расчетные методики на класс толстостенных оболочек (Ч 0.1). [c.237]

Анатиз несущей способности толстостенной сферической оболочки, ослабленной наклонными мягкими прослойками, вытекающий из соот-нощений (3.54) и (4.63) (или (4.66)). свидетельствует, что прочность конструкции в значительной степени определяется геометрическими параметрами Ч, к. Ф и величиной Так, например с изменением относительных размеров наклонной прослойки от значений к = до к = Кр несущая способность оболочек изменяется от ровня прочности обо.аочек из мягкого металла прослойки (/5 - / (1 + Т) до уровня прочности бесщовных оболочек из основного металла (Р Ч)пн1к / (I + При этом относительные значения размеров прослойки к = Кр, обеспечивающие выход сферических оболочек на уровень их равнопрочности основному металлу, определяются по соотно-щению [c.244]

Рис. 4.19 Занисимость величины предельного перепада давлений на стенке толстостенной сферической оболочки от относительных параметров 4 и к (при V = l)

Oxford F. Е. Е. S. 1932 ).) Температура в толстостенной сферической оболочке с внутренним радиусом а и внешним радиусом Ь изменяется по ее толщине. На радиусе г температура на 8 градусов превосходит общую данную температуру. Температурный коэффициент линейного расширения (к) псюду один и тот же. [c.449]

Рассмотрим толстостенную сферическую оболочку, находящую юся в упругоплаетическом равновесии и испытывающую равномерно распределенное давление [13, 17, 18, 69, 200, 208] (рис 76). Вследствие симметрии деформации сдвига 7 0, 7 0 и касательные напряжения т 0, т 0 равны нулю, а 8 = 80, а = а0. Если внут реннее давление [c.194]

Шармазанашвили А. X., Расчет анизотропных толстостенных сферических оболочек. Вестник инженеров и [c.414]

Ершов Л. В. Об осесимметричной потере устойчивости толстостенной сферической оболочки, находящ ейся под действием равномерного давления.— Прикл. матем. и техн. физика, 1960, № 4. [c.204]

Следлет отметить, что, вследствие специфики работы толстостенные конструкций в условиях высоких давлений, влияние побочных факторов (например, продольных осевых сил или изгибных нагрузок, действующих на корп с конструкции) на напряженное состояние последних принебрежимо мало по сравнению с тонкостенными оболочками. В связи с э тим для рассматриваемых цилиндрических и сферических оболочек характерно нагружение в условиях плоской (02 / 0 = / ад = 0,5) и осесимметричной (Оф I ) деформаций. [c.199]

Зависи юсть величины (р - д) , для рассматриваемьк сферических оболочек от параметра толстостенности и относительных размеров мягкой прослойки представлена на рис 4 19 [c.243]

Здесь же пунктирными линиями показаны кривые, отвечающие предельному перепаду на стенке сферических оболочек, ослабленных прослойками, расположенными пара.ллельно нормали к поверхности оболочки (см. рис. 3.56,л). Как видно, с ростом толстостенности оболочек (увеличением параметра Т) контактное упрочнение наклонных прослоек по отношению к прослойкам, расположенным в радиальных алоско-стях, проявляется в более значительной степени, чем в тонкостенных сферических оболочках. [c.243]

Интересной представляется работа Б. Клосовича [190], являющаяся развитием идей В. Ольшака, где сформулировано уравнение, которому должна удовлетворять функция изменения модуля упругости в толстостенной концентрической неоднородной по радиусу сферической оболочке под внутренним давлением, при условии минимума некоторого интегрального критерия качества. Им же был рассмотрен случай, когда отыскивается неоднородность, обеспечивающая минимальное перемещение поверхности сферы. [c.42]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...