Контакт межчастичный

Следует отметить, что полученные значения показателя качества спекания п носят оценочный характер, так как ожидать получения абсолютного значения п при спекании железа с добавками пластификатора нельзя. Пластификатор вносит в межчастичные контакты углерод, который существенно повышает электросопротивление, что не отражает истинного качества спекания. Поэтому в данной работе, не претендуя на абсолютное определение показателя п, значение его было использовано для сравнения спекаемости для образцов железа на крахмале и полиакриламиде, допуская, что крахмал и полиакриламид вносят одинаковое количество углерода в межчастичные контакты. [c.400]

Усадка при температурах спекания 800, 900, 1000° С (кривые 1, 2, 3) не зависит от содержания полиакриламида, только при 30% содержании полиакриламида она незначительно увеличивается. При температурах спекания 1100, 1200° С, усадка растет с увеличением содержания полиакриламида. Обнаруженную активацию процесса спекания полиакриламидом с увеличением содержания последнего в образцах можно объяснить следующим. Реакция окисления железа полиакриламидом с увеличением количества последнего не останавливается, а замедляется. Поэтому весьма важно, что с увеличением содержания полиакриламида возрастает слой окисленного металла на межчастичных контактах, что способствует активации процесса спекания [16]. [c.402]

Рис.8.4. Поверхности излома спеченных порошковых материалов а) и образование межчастичного контакта в условиях жидкофазного спекания (б)

Введение никеля в порошковые стали приводит к повышению механических свойств материала, что связано как с повьппением прочности феррита, так и благоприятным воздействием никеля на состояние межчастичных границ. Никель способствует рассасыванию межчастичных границ, увеличению протяженности металлического контакта, повышает усадку и плотность изделий. Никелевые порошковые конструкционные стали содержат [c.791]

Однако оксиды препятствуют образованию межчастичных контактов металл-металл, становятся сопротивлениями на пути диффузии и таким образом препятствуют развитию контактов, необходимых для достижения структур, характеризующихся высокой пластичностью и усталостной прочностью. Повышенные температуры или увеличенное время процесса, либо оба эти фактора вместе определенным образом интенсифицируют диффузионные процессы, что может быть использовано для частичной компенсации влияния поверхностного окисления частиц, однако не может компенсировать полностью и получить изделие с максимальными свойствами. Такие температуры, как 1250-1300 °С обусловливают также значительную усадку и некоторое искажение формы заготовки. [c.76]

Фрактограмма излома и топограмма поверхности образцов, полученных при спекании под давлением 0,55 МПа, приведены на рис. 44. Высокое качество межчастичных контактов иллюстрируется ярко-выраженными контактными шейками, размер которых приближается к 0,5 диаметрам частицы порошка. [c.69]

Подставляя (3.6) в соответствующее уравнение Эйлера — Лагранжа, получаем дифференциальное уравнение для определения поверхности межчастичного контакта [c.72]

Совместное решение уравнения (3.7) при соблюдении условий (3.3) - (3.5) позволяет определить соответствующую форму межчастичного контакта, а также характеристику его длины. [c.72]

Таким образом, измерив электропроводность ППМ и зная П, можно определить относительный размер межчастичных контактов в нем. [c.77]

В табл. 14 представлены экспериментальные исследования зависимости относительного размера межчастичных контактов, электро- [c.77]

Т а бл и ц а 14. Электропроводность и относительная величина межчастичных контактов ППМ из порошка меди марки ПМС с размером частиц 0,2. .. 0,315 мм [c.77]

Указанные изменения также характеризуют снижение пластичности пористого материала. Препятствуя протеканию объемной и активной поверхностной диффузии при спекании ППМ, добавки лиофильных материалов тем самым уменьшают и величину межчастичного контакта, с которой непосредственно связана такая характеристика, как электросопротивление. Лиофильные материалы при спекании ведут себя инертно по отношению к материалу основы и поэтому не участвуют в формировании токопроводящих контактов типа металл - металл. В результате проведенных исследований установлено, что удельное электросопротивление ППМ с лиофильными добавками более чем в 2 раза выше по сравнению с ППМ без них. [c.160]

Для решения уравнения (6.6) необходимо установить связь между падением напряжения на пористом образце и изменением его активного электрического сопротивления. Очевидно, что изменение сопротивления обусловлено формированием и ростом металлических межчастичных контактов. Поэтому для решения поставленной задачи нужно выявить закономерности изменения размеров межчастичных контактов и выразить электрическое сопротивление образ- [c.170]

Параметры г о и г выразим через минимальный размер межчастичного контакта Xq [c.171]

Уравнение, описывающее изменение площади межчастичных контактов при ЭИС, получено из условия энергетического баланса в контактной зоне [c.171]

Совместное решение уравнений (6.6). .. (6.9) при заданных начальных условиях позволяет рассчитывать зависимости падения напряжения и относительного размера межчастичных контактов ог времени спекания. Результаты расчетов для порошка титанового сплава ВТ—9 со средним размером частиц Д = 350 мкм приведены на рис. 108, откуда видно, что зависимость V (г) представляет собой затухающую периодическую функцию с периодом т =12 мкс, причем за первый полупериод амплитуда снижается в 2,4 раза, а за период — в 3,4 раза. Такой колебательный характер изменения падения напряжения обусловливает изменение размеров межчастичных контактов [c.171]

Рис. 108. Зависимости падения напряжения на частице порошка (7) и изменения относительного размера межчастичного контакта x D (2) от времени спекания

Анализ полученных результатов позволяет сделать следующие выводы. При восстановительном спекании, наряду с протеканием обычных процессов образования межчастичных контактов и усадки,, происходит необычный рост пористости, связанный с очисткой порового пространства от продуктов окисления, что подтверждается аномальным характером изменения коэффициента проницаемости и высоты капиллярного поднятия жидкости с повышением температуры спекания. Оптимизация процесса получения ППМ методом восстановительного спекания, связанная с нахождением локального макси- [c.179]

Приравнивая правые части уравнений (6.20), (6.24), выразим усредненные значения компонент локальных напряжений в областях межчастичных контактов через макронапряжения [c.190]

Условие перехода материала порошка в областях межчастичных контактов в состояние пластического деформирования определим на основе критерия пластичности Мизеса. Интенсивность средних локальных напряжений в области А-го контакта равна [c.190]

При пластическом деформировании межчастичного контакта выполняется соотношение [c.191]

Вместе с тем в процессе увеличения прочности межчастичного сцепления (основной признак спекания) поверхностная миграция атомов играет очень важную роль," так как вследствие поверхностной диффузии может происходить увеличение межчастичных контактов и без уменьшения суммарного объема пор. Поверхностная диффузия атомов вызывает сглаживание поверхности соприкасающихся участков частиц, что увеличивает истинную поверхность контакта, сфероидизацию пор, перемещение атомов с поверхностей крупных пор на поверхность мелких (при сообщающихся порах), т. е. в положение большей термодинамической устойчивости, и т. п. Таким образом, даже в тех случаях или на тех этапах спекания, когда усадка не наблюдается, поверхностная диффузия приводит к увеличению и к упрочнению межчастичных контактов. Средняя скорость, с которой атом покидает положение равновесия, равна [c.292]

Покрытия с первичными невзаимодействующими фазами распределение порошков двух фаз в смеси, перегруппировка в присутствии жидкой фазы, рост межчастичных контактов твердой и ншдкой фаз, влияние количественного соотношения твердой и жидкой фаз, их [c.32]

Покрытия с первичными взаимодействующими фазами рост межчастичных контактов частиц твердой фазы в присутствии жидкшй фазы, перекондеисация дисперсной твердой фазы через жидкую фазу, уплотнение за счет аккомодации границ зерен, образование каркаса, реологические свойства таких систем. [c.33]

При наличии пор по границам порошинок прочность границ значительно ослаблена и реализуется (с повышением пористости) только межчастичное разрушение. Трещина распространяется, огибая частицу по поре и месту контакта между частицами (рис. 132, кривая 4). При пористости более 3—5% характер разрушения уже не зависит от температуры. Процесс разрушения при этом отличает низкая энергоемкость. Вязкий пемзообразный характер разрушения в местах контакта частиц может дать ложное представление об уровне порога хладноломкости, который для материалов с пористостью выше 3—5Ц> определять нельзя. [c.330]

Спеченные конструционные материалы на основе железа являются одним из главных видов продукции порошковой металлургии. Свойства спеченных сталей так же, как и сталей, полученных традиционными методами, определяются составом, технологией получения и структурой. Причем для порошковых сталей структурными факторами являются не только фазовый состав, но и пористость и строение межчастичных контактов. [c.110]

Механические свойства спеченных материалов во многом определяются состоянием поверхности и площадью межчастичных контактов, возникающих при прессовании порошков. Чем больше контактов возникает между частицами, тем быстрее и легче протекает процесс спекания. В связи с этим, главной задачей операций формования порошков следует назвать получение заготовок с однородной пористостью и высокой плотностью. Выполнить данные требования при прессовании сложнолегированных порошков на основе железа довольно трудно, так как воздействие стенок пресс-форм на порошок приводит к значительной разноплотности по высоте и сечениям брикета и, кроме того, для получения плотных брикетов необходимы высокие давления (порядка 500-800 МПа), ввиду низкой прессуемости данных порошков. Перечисленные недостатки могут быть устранены при формовании изделий путем всестороннего одновременного уплотнения. Данный метод известен под названием изостатическое прессование. [c.121]

Учитывая, что на стадии формования без приложения и с приложением давления наблюдается сохранение структурной индивидуальности исходных частиц порошка, а все изменения происходят лишь в областях межчастичных контактов, следует считать возможным использовать для описания таких свойств, как пористость и размеры пор, представления, развиваемые в теории зернистой среды [33]. Существующие модели описывают структуру каркаса пористого тела и представляют его в виде определенной укладки частиц (глобулярные модели). При таком подходе важное значение отводится упаковке частиц. Неупорядоченность в слое частиц, усугубляемая крупномасштабной неоднородностью их упаковки, отрицательно сказывается на качестве ППМ. Поэтому очевидно стремл1 рйе к получению регулярной укладки частиц порошка при формовании. [c.47]

Порошки алюминия в исходном состоянии покрыты тугоплавкой, невосстанавливаемой оксидной пленкой, препятствующей формированию металлического контакта между частицами при спекании. Поэтому как правило перед спеканием или непосредственно в процессе спекания оксидную пленку в области межчастичных контактов разрушают, пластически деформируя порошок [48], либо растворяют химическим путем [49]. Учитывая высокую способность порошков алюминия к окислению, спекание изделий проводят в вакууме либо в защитной остроосушенной среде (точка росы < -40°С). Температура при твердофазном спекании высокочистых и технически чистых порошков составляет 600 - 630°С, время спекания 1. .. 2 ч. [c.68]

Отсюда следует, что эффективная электропроводность порошкового тела пропорциональна относительному линейному размеру межчастичных контактов. Переходя к рассмотрению пористого тела, не-обходимб учесть отрицательное влияние его пористости на электропроводность. В формулу (3.23) вместо Хдф подставили ее значение, приведенное к нулевой пористости ППМ [c.77]

Все описанные свойства ППМ, входшцие в параметры эффективности, целиком зависят от их поровой структуры, которая определяется размерами и формой используемых частиц порошка, идс укладкой, величиной и качеством межчастичных контактов. Одним из методов, который может наметить пути, позволяющие предсказывать влияние различных первичных факторов (размер частиц, их форма и упаковка) на основные свойства разрабатываемых материалов и оценивать их эффективность, является моделирование. Сложное и разнообразное строение пористых тел можно систематизировать и представить в виде простых моделей, позволяющих теоретически описывать как саму структуру и основные свойства, так и пршсходяише в них процесоа. [c.132]

Для сокращения объема исследований по выбору требуемых режимов деформирования необходимо теоретически описывать закономерности пластического деформирования ППМ. В существующих теориях пластичности пористых материалов используется феноменологический подход к описанию свойств материала и вследствие этого не учитыва-етсй реальная структура ППМ. В то же время такие структурные параметры, как размеры и число межчастичных контактов, форма и размер пор оказывают существенное влияние на закономерности пластического деформирования ППМ. В связи с этим проявляется определенный интерес к разработке дискретно-контактных теорий пластичности порошковых материалов. Однако данные теории не учитьшают влияния структуры пор ППМ на закономерности пластического деформирования и применение их ограничено схемами нагружения. [c.188]

Анализ литературных данных свидетельствует о том, что для корректного описания закономерностей деформации ППМ необходимо использовать теории, учитьшающие как контактные явления, так и особенности структуры пор. В качестве модели структуры ППМ, удовлетворяющей этим условиям, целесообразно выбрать регулярную укладку частиц порошка, свойства каждого элемента объема которой характеризуются параметрами элементарной ячейки в виде параллелепипеда, вьщеленной из восьми частиц порошка. Параметры ячейки — размеры ребер д,-, углы в гранях в, и размеры межчастичных контактов лу - соответствуют основным параметрам структуры ППМ, расстояниям между центрами частиц, углам их укладки и размерам контактных шеек. Выбранная модель наиболее адекватно описывает структурные особенности с пористостью 25. .. 40 %. [c.188]

TOB. Данное предположение получило и экспериментальное подтверждение в ряде исследований. Так, в некоторых работах показано, что на начальном этапе деформирования ППМ, спеченных из сферического порошка, деформация практически полностью локализуется в зоне контактных мостиков. Согласно выбранной модели, переход ППМ в состояние пластического деформирования соответствует возникновению пластических деформаций в областях межчастичных контактов элементарной ячейки. Поэтому при выводе условия пластичности необходимо исследовать напряженное состояние материала порошка в этих областях. Расчеты проведем в неортогональной системе координат, связанной с элементарной ячейкой. Ориентация этой системы коордашат относительно главных осей тензора напряжений задается обобщенными коэффициентами Лама [c.189]

Для вьгаисления компонент локального тензора напряжений в областях межчастичных контактов воспользуемся уравнениями баланса сил в сечениях элементарной ячейки, проведенных через центры межчастичных контактов параллельно координатным плоскостям системы. Рассмотрим соответствующие сечения для контакта, расположенного в направлении оси г = 1. Вектор силы Fff, действующей на плоскость сечения межчастичного контакта, лежащего в направлении оси к, проведенной параллельно / -й координатной плоскости не- [c.189]

В соответствии с физическим смыслом интенсивности напряжений величина 12 пропорциональна энергии, связанной со сдвиговыми деформациями материала порошка в области Л-го контакта. Тогда (учитьшая локализацию деформаций в межчастичных контактах) [c.191]

Следствием структурной анизотропии является анизотропия основных свойств деформированных ППМ. Так, получены зависимости размеров пор в направлении оси деформирования и в перпендикулярном ей направлении от величины деформации в результате расчета процесса одноосного сжатия образца из ППМ. Теоретические данные подтверждены результатами экспериментальных исследований, проведенных на образцах из спеченной бронзы. Разработанная теория позволяет описывать изменение прочностных свойств ППМ в процессе деформирования. Получены также зависимости временного сопротивления и максимального удлинения при разрыве 5 от степени одноосной деформации сжатия образцов из ППМ. В поперечном направлении выше, чем в направлении оси деформирования, причем обе зависимости имеют максимум, обусловленш>1Й снижением пластичности материала межчастичных контактов при предварительном нагружении. В то же время 5 монотонно снижается с увеличением деформации сжатия, причем пластичность в осевом направлении выше. Таким образом, приведенная теория описывает анизотропию механических свойств деформированных пористых материалов, которая имеет широкое экспериментальное обоснование. [c.193]

На рис. 74 изображена установка для исследования внешнего и внутреннего (межчастичного) трения [10]. Усилие пресса через опорный диск передается на упорный шарикоподшипник 2 и далее через втулку 3 на рабочий пуансон 4 (с гладким или рифленым торцом), который находится в контакте с прессуемым порошковым телом 5. Пуансону 4 при помощи чувствительного динамометрического ключа (рис. 75) сообщается враща- [c.198]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...