Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Несущая способность оболочек

Как было показано в предыду щем разделе, для оценки несущей способности механически неоднородных сварных соединений оболочковых конструкций достаточно знать величины коэффициента контактного упрочнения мягких прослоек в условиях их двухосного нагружения и параметра 3 , характеризующего несущую способность оболочек давления по моменту потери их пластической устойчивости.  [c.111]

Специфика нагруженности цилиндрических оболочек давления в процессе их эксплу атации предопределяет разные требования к механическим свойствам их сварных соединений. Так, например, к продольным швам, ослабленным мягкими прослойками, предъявляются требования по равнопрочности основному металлу, в то время как для кольцевых швов соблюдения данных условий не являются обязательными. В большинстве слу чаев, когда механическая неоднородность кольцевых сварных стыков оболочковых конструкций невелика (/Tg 2), не происходит снижения несущей способности оболочек.  [c.223]


В частности, в зависимости от относительной толщины кольцевой прослойки к несущая способность оболочек изменяется в пределах от уровня прочности однородных оболочек, выполненных из мягкого металла, [р -- = 4А / (1 + Т) (при к > к ) до уровня прочности сферических оболочек из металла (Т) [р - = 4 . In[l + Ч ) (при к < Кр).  [c.236]

Модель была также испытана нагрузками, которые прикладывались поочередно в 1/4 ее диагональных пролетов (рис. 3.6, б, в). Размеры загрузочного штампа и система загружения модели были такими же, как и в случае с приложением нагрузки в центре оболочки. Последовательность образования трещин и исчерпания несущей способности сечений были такими же, как при загружении оболочки в центре. Разрушение оболочки при ее загружении по одному диагональному пролету произошло при нагрузке 2930 Н. В месте образования кольцевого пластического шарнира толщина оболочки составляла 8,32 мм, расстояние от верхней грани полки до середины арматурной сетки равно 5,30 мм. Следует отметить, что в связи с увеличением толщины оболочки по сравнению с загружением в центре модели размеры зоны разрушения увеличились. Характер образования трещин и поведение оболочки при ее разрушении нагрузкой, приложенной в 1/4 другого диагонального пролета, были аналогичными (рис. 3.6). Несущая способность оболочки составляла 3100 Н.  [c.186]

Определение несущей способности оболочки при действии локальной нагрузки, распределенной по периметру окружности или квадратному штампу  [c.196]

Если арматура полки располагается выше нулевой поверхности, то значение предельных кольцевых нормальных сил меньше значения предельных меридиональных сил Л пр < Л/ р. В этом случае несущая способность оболочки определяется предельными кольцевыми нормальными силами Л пр, а меридиональные силы в момент разрушения конструкции по значению близки к ним (из условия равенства нулю суммы проекций всех сил на горизонтальную ось). Несущая способность оболочек в этом случае определяется как кинематическим, так и статическим методами. Если Nnp > > Nnp, то зависимости в соотношении усилий близки к первому случаю, однако тогда применение кинематического метода является условным.  [c.196]

Несущая способность оболочки находится по формуле (3.46).  [c.198]

Определение несущей способности оболочек  [c.199]

Расчет несущей способности, оболочки  [c.200]

Рис. 3.16. Определение несущей способности оболочки, выражение Q через М р а — моменты от действия относительно п п б — моменты от относительно Ь—Ь Рис. 3.16. <a href="/info/261727">Определение несущей способности оболочки</a>, выражение Q через М р а — моменты от действия относительно п п б — моменты от относительно Ь—Ь

Пример 2. Определение несущей способности оболочек [11, 12].  [c.215]

Предельная нагрузка Для расчета несущей способности оболочки  [c.218]

Пример 3. Определение несущей способности оболочек с разными радиусами кривизны в двух направлениях [5].  [c.220]

Несущая способность оболочки определяется по формуле  [c.220]

Угловые зоны отдельно стоящих оболочек воспринимают значительные нормальные и сдвигающие усилия. Если угловые зоны по сечению под 45° к контуру равнопрочны с плитой, то одновременно с исчерпанием несущей способности плиты по кольцевой трещине будет исчерпана несущая способность оболочки и по это-  [c.220]

Параллельно с экспериментальными исследованиями разрабатывались методы расчета несущей способности оболочек. В работе [25, ч. 2] дано предложение по оценке несущей способности ребристых оболочек как брусьев, работающих на упругом основании. В исследовании [37, ч. 2] принимается, что разрушение конструкций наступает в момент исчерпания несущей способности оболочки от кольцевых нормальных растягивающих сил. При этом усилия в растянутой арматуре уравновешиваются сжатием полки в центре оболочки у нагрузки. В меридиональном направлении ребра в зоне кольцевого пластического шарнира почти по всей высоте работают на сжатие. В местах образования пластических шарниров действуют моменты сил. В работе 17] основные положения, характеризующие поведение оболочек в предельной стадии (схема разрушения, напряженное состояние ребер), приняты как в работе [37, ч. 2]. При этом считается, что плита в месте кольцевого пластического шарнира работает только на изгиб.  [c.243]

S.3. Определение несущей способности оболочек с перекрестной системой ребер  [c.249]

Несущая способность оболочки соответствует минимальной нагрузке при определении ее из уравнения равенства работ всех внутренних и внешних сил, записанного в виде  [c.253]

Несущая способность оболочки при второй схеме разрушения.  [c.254]

Учет влияния прочности контура на несущую способность оболочки. В связи с податливостью контура из своей плоскости предельные нормальные силы в ребрах, перпендикулярных к диафрагме, в момент разрушения оболочки снизятся, а следовательно, снизится и прочность оболочки. Естественно, что влияние прочности контура в большей степени должно сказываться при нагрузке, приложенной к ребру на небольшом расстоянии от диафрагмы, и в меньшей — при нагрузке, приложенной в центре покрытия. Выше принималось, что нормальные усилия в нижнем шарнире определяются максимальной несущей способностью сечения или нормальными силами в верхнем шарнире. При этом не учитывали изгиб и кручение верхнего пояса контура под действием усилий в ребре и в арматуре плиты оболочки в сечениях с треш,инами. Наличие трещин, идущих в плите под углом 45° к контуру, и трещин вдоль ребра обеспечивают деформативность участка верхнего пояса диафрагмы, примыкающего к ребру (рис. 3.43).  [c.260]

При определении несущей способности оболочки за расчетное принимается минимальное значение нормальных сил в ребре, которые определяются или прочностью ребра в сечении, или значением предельных сил в верхнем шарнире, или прочностью контура.  [c.260]

Работа внутренних сил в верхнем пластическом шарнире, несущая способность оболочки  [c.286]

С помощью формулы (7.1) может быть найдено предельное давление, т. е. такое давление, при котором исчерпывается несущая способность оболочки (пластическая область распространяется на все сечение оболочки), Полагая в этой формуле r =r-i, получим  [c.212]

В цилиндрической оболочке (табл. 1, п. 10) появление пластических деформаций в зоне жесткого кольца не сни кает несущей способности оболочки, и здесь, если материал способен пластически деформироваться, местные изгибные напряжения могут в расчет не приниматься. В этом случае достаточно ограничиться только определением общих напряжений по безмоментной теории и установить по ним условие прочности.  [c.177]

Общая несущая способность оболочки камеры ЖРД  [c.359]

В заключение хотелось бы остановиться на след тощих моментах. В зависимости от условий нагружения, связанных с произвольным сочетанием приложенных внешних воздействий (давление, осевые силы и т.п.) или геометрической формы оболочковых конструкций, а также расположения сварных стыковых швов в оболочковых конструкциях, решаемую задачу по оценке несущей способности оболочек, ослабленных мягкими прослойками, можно свести к двум основным расчетным схемам (рис. 3.4,л). Вторая схема отвечасг ситуации, при которой мягкая прослойка расположена параллельно вектору главного напряжения 0 (рис. 3 4.6)  [c.102]


Как было показано на примере анализа предельного состояния тонкостенных оболочек, для оценки несущей способности оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками, достаточно знать величину их контак-гного упрочнения и значение параметра (5, характеризующего момент потери пластической устойчивости рассматриваемых конструкций. Применительно к цилиндрическим толстостенным оболочковым конструкциям, нагруженным внутренним или внешним давлением, определение параметра не представляег особых затруднений н может быть осуществлено по методике, изJЮжeннoй в разделе 4.1  [c.210]

Анатиз несущей способности толстостенной сферической оболочки, ослабленной наклонными мягкими прослойками, вытекающий из соот-нощений (3.54) и (4.63) (или (4.66)). свидетельствует, что прочность конструкции в значительной степени определяется геометрическими параметрами Ч, к. Ф и величиной Так, например с изменением относительных размеров наклонной прослойки от значений к = до к = Кр несущая способность оболочек изменяется от ровня прочности обо.аочек из мягкого металла прослойки (/5 - / (1 + Т) до уровня прочности бесщовных оболочек из основного металла (Р Ч)пн1к / (I + При этом относительные значения размеров прослойки к = Кр, обеспечивающие выход сферических оболочек на уровень их равнопрочности основному металлу, определяются по соотно-щению  [c.244]

При постоянной во времени нагрузке и пластичном материале такого-рода краевые эффекты не представляют опасности. Малые (порядка упругих) пластические деформации, возникающие при возрастании нагрузки, приводят к выравниванию напряжений, и потому на несущую способность оболочки краевой эффект практически не влйяет,  [c.173]

Таким образом, при произвольной программе нагрул ения область приспособляемости определяется линией 1, а при тепло-сменах и Я = onst — линиями 2 и 3. В последнем случае при Psjl (знакопеременное течение отсутствует) снижение несущей способности оболочки в результате теплосмен может достигать почти 60%.  [c.199]

Большой вклад в исследование ОПГК в предельной стадии при действии сосредоточенных сил сделан докт. техн. наук проф. А. М. Овечкиным [1]. Им детально изучена работа таких конструкций при исчерпании несущей способности растянутых кольцевых зон оболочки. А. М. Овечкиным выделено несколько кинематических схем такого разрушения и разработана методика расчета несущей способности оболочек в соответствии с указанными схемами (рис. 3.3). В рассмотренных схемах жесткие звенья, по которым членится конструкция при образовании пластических зон, совершают перемещения, вызывающие удлинение, а не укорочение их кольцевых размеров. Однако, если значительно усилить армирование оболочки в зоне действия кольцевых растягивающих усилий и снизить толщину оболочки в зоне действия кольцевых сжимающих сил, то исчерпанию несущей способности кольцевой растянутой арматуры может предшествовать исчерпание несущей способности сжатой зоны.  [c.179]

Определение несущей способности оболочек при iV p < Л пр. В случае МпрК пр кинематическая схема в явном виде не проявляется. Так как при разрушении оболочек по сжатой зоне значения фо невелики, то s первом приближении можно принять, что кольцевые нормальные силы в пределах зоны разрушения распределяются по эпюре, близкой к прямоугольной. В этом случае приведенные выше зависимости будут справедлины, однако следует иметь в виду, что N p и N должны быть заменены jV и Л пр.  [c.196]

Предельная нагрузка lyjjp. Значения предельной нагрузки для разных зон разрушения приведены в табл. 3.6 и на рис. 3.17. Размер поля модели определяется углом, равным 20°49 39". Как видно из рис. 3.17, несущая способность оболочки при хрупком разрушении (исчерпание прочности кольцевого сечения) для любой зоны разрушения модели меньше, чем при образовании кинематического механизма. В конструкциях прочностные характеристики сечений в связи с колебанием в толщине плиты и в положении арматуры существенно различаются. Для ф>10° (рис. 3.17) предельная нагрузка мало меняется с ростом зоны разрушения. Поэтому в связи с неравномерностью прочности сечений зона разрушения не всегда будет иметь максимальные размеры.  [c.215]

На рис. 3,34 показано распределение деформаций на верхней и нижней гранях ребра. При этом кривые 1 — 3 отражают распределение деформаций на нижней грани ребра соответственно при нагрузках 5, 10 и 15 кН, кривая 6 дает представление о распределении деформаций на нижней грани ребра в упругой стадии при построении этой кривой деформации, полученные при не-больщих нагрузках (800 И), пропорционально увеличены до уровня, соответствующего условной нагрузке (10 000 И). Интересно отметить, что с ростом нагрузки менялось положение зоны, в которой наблюдались наибольшие деформации сжатия нижней грани ребра, — наиболее сжатый участок ребра отодвигался от места приложения силы. Как видно из рис. 3.34, по сравнению с работой конструкции в упругой стадии при нагрузке 15 кН зона наибольшего сжатия ребра переместилась от места приложения силы на 10—15 см, что свидетельствует о перемещении места образования пластического шарнира. Следовательно, назначение размеров зоны разрушения в соответствии с расчетом, принимающим, что материал работает упруго, может привести к неправильному определению несущей способности оболочки. Можно также отме-  [c.247]

В связи с тем, что в момент разрушения конструкции усилия в растянутой арматуре полки и ребра в зоне действия отрицательных моментов в этом случае не известны (усилия меньше предельных значений), несущую способность оболочки можно определить кинематическим способо)М из равенства работ внешних и внутренних сил на единичном перемещении.  [c.251]

Рис. 3.43. Влияние прочности контура на несущую способность оболочки я —система внутренних сил б — характер разрушения ириконтурной зоны Рис. 3.43. Влияние прочности контура на несущую способность оболочки я —система внутренних сил б — <a href="/info/286696">характер разрушения</a> ириконтурной зоны

Расчет прочности модели при изменении ее армирования и геометрических размеров. Результаты расчета прочности модели при различном армировании полки и разных толщинах представлены на рис. 3.46. Кривая 3 на рис. 3.46 характеризует прочность оболочки, количество арматуры в полке которой увеличено в три раза. Можно отметить, что в этом случае полка работала как переармированная и дальнейшее увеличение количества арматуры в полке не оказывало влияния на ее прочность. При таком значительном количестве арматуры в полке модель должна разрушаться по первой схеме. Как видно из рис. 3.45, сжатая зона сечения ребра может уравновесить растягивающие усилия в арматуре полки в этом случае только при ф>17°. Увеличение толщины полки до 15 мм позволяет поднять несущую способность оболочки по сравнению с испытанной почти в два раза (кривая 4 на рис. 3.46).  [c.267]

Как можно видеть, условию текучести могут соответствовать различные комбинации значений внутренних силовых факторов. В соответствии с этим в предельном анализе конструкций говорят о различных пластических режимах работы оболочки. В общем случае, если оболочка находится в предельном состоянии, на разных ее участках мопут реализовываться разные пластические режимы, и одной из основных трудностей решения задач по определению несущей способности оболочек является правильный выбор этих режимов. Общих правил по выбору пластических режимов не существует в каждой конкретной задаче приходится просто перебирать разные варианты комбинаций пластических режимов, проверяя при этом выполнение геометрических условий деформирования оболочки.  [c.180]


Смотреть страницы где упоминается термин Несущая способность оболочек : [c.708]    [c.180]    [c.226]    [c.262]    [c.263]    [c.267]    [c.278]    [c.282]    [c.177]   
Справочник машиностроителя Том 3 Изд.2 (1956) -- [ c.284 ]

Справочник машиностроителя Том 3 Изд.3 (1963) -- [ c.275 , c.280 ]

Справочник машиностроителя Том 3 Издание 2 (1955) -- [ c.284 ]

Справочник машиностроителя Том 6 Издание 2 (0) -- [ c.3 , c.284 ]



ПОИСК



Геометрически несовершенная тонкостенная оболочка при ограничениях на несущую способность

Конечное соотношение между силами и моментами и постановка задачи о несущей способности оболочек

Методика расчета несущей способности гладких оболочек при действии сосредоточенных сил

Моделирование аффинное моделировании несущей способности оболочки

Моделирование несущей способности оболочек из композитов

Моделирование несущей способности оболочек с учетом случайного характера потери устойчивости

Напряженно-деформированное состояние и несущая способность толстостенных цилиндрических оболочек е кольцевой мягкой прослойкой

Напряженно-деформированное состояние и несущая способность толстостенных цилиндрических оболочек, ослабленных продольными мягкими прослойками

Напряженное состояние и несущая способность толстостенных сферических оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками

Несущая способность

Несущая способность гладких оболочек положительной кривизны при равномерно распределенной нагрузке

Несущая способность оболочек вращения

Несущая способность оболочек вращения с жесткой шайбой

Несущая способность оболочек сложных видов

Несущая способность пересекающихся цилиндрических оболочек

Оболочки Несущая способность вращающиеся конические—Расчётный коэфициент

Оболочки Несущая способность вращающиеся — Расч

Оболочки Несущая способность толстостенные — Расч

Оболочки Несущая способность тонкостенные — Напряжения

Оболочки Несущая способность цилиндрические

Оболочки Несущая способность — Определение

Оболочки защемленные на краях — Несущая способность

Оболочки конические — Напряжения кругового 374, 375 — Несущая способность 109 — Ползучесть неустановившаяся

Оболочки цилиндрические Пластинки полубесконечные — Несущая способность 102, 103 — Расчет

Оболочки — Несущая способность 185 Расч

Оболочки — Несущая способность 185 Расч перемещения 148 —Устойчивост

Общая несущая способность оболочки камеры ЖРД

Определение несущей способности оболочек с перекрестной системой ребер

Определение несущей способности оболочки при действии локальной нагрузки, распределенной по периметру окружности или квадратному штампу

Оптимизация многослойной оболочки при ограничениях на несущую способность

Основные предпосылки к определению несущей способности оболочек вращения

Пластические деформации и несущая способность анизотропной металлической цилиндрической оболочки

Пластические деформации и несущая способность пологих оболочек вращения

Способность несущая бесконечно оболочек

Способность несущая бесконечно цилиндрической оболочки

Ток несущий

Экспериментальное исследование несущей способное толстостенных оболочек давления, ослабленных мягкими прослойками

Эксперименты модельные несущей способности оболочек цилиндрических



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте