Сплавы типа нимоник

По своей природе близкие к сплавам типа нимоник, в которых никель примерено наполовину заменен железом. [c.477]

IX) выделяется новая фаза, изоморфная матрице (сплавы типа нимоник) и потому способная когерентно сопрягаться с матрицей, а также сплавы, для которых переход из двухфазной области в однофазную расположен очень близко к температуре плавления. [c.347]

Сплавы типа нимоник по жаропрочности близки к американскому сплаву инконель. [c.273]

Сплавы типа нимоник [c.285]

Для деталей, работающих при более высоких температурах, применяют сплавы на никелевой основе, называемые нимоника-ми. Сплавы типа нимоник используют до 750° С при длительной работе и до 850—900° С при кратковременной. [c.198]

Рис. 190. Расположение пор в сплаве типа нимоник после нагрева в вакууме при температуре 1100° С в течение 32 <г,

Фиг. 241. Структура жаропрочного сплава типа нимоник

Если речь идет не о кратковременных свойствах, а о длитель-ной прочности, в большинстве случаев следует отдавать предпочтение полной термической обработке. Установлено, например, что без аустенитизации, т. е. одним только старением, не удается достигнуть требуемой жаропрочности сварных швов никелевого сплава типа нимоник (см. табл. 79). [c.261]

Влияние предварительной аустенитизации на длительную прочность состаренных (700° С, Iff ч) сварных швов жаропрочного никелевого сплава типа нимоник [c.297]

Разновидностью нихромов являются сплавы типа нимоник. Они применяются для конструкций, работающих при высоких нагрузках и температурах. [c.211]

При соответствующих добавках Ti и А1 никель и никельхромовые сплавы становятся дисперсионно твердеющими (сплавы типа нимоник). [c.305]

Для пайки изделий из коррозионно-стойкой стали и сплавов типа нимоник, работающих в атмосфере СО и паров воды, нашел применение коррозионно-стойкий припой на основе нихрома, содержащий в качестве депрессанта фосфор. Состав припоя приведен в табл. 48 (№ И). Соединения, паянные припоем, после испытания при температуре 800° С в течение 300 ч в среде СО и в атмосфере пара при температуре 700° С в течение 2000 ч имеют стойкость на 30—50%, а иногда и в несколько раз более высокую, чем соединения, паянные припоями того же типа, но с пониженным содержанием хрома (13% Сг). Процесс пайки ведут в вакууме с индукционным нагревом. При пайке в водороде применяют припой с пониженным содержанием хрома (табл. 48, № 12), с температурой плавления 925—1065° С. Повышение коррозионной стойкости припоя и паянных им соединений может быть достигнуто при увеличении содержания в нем хрома до 15—50%. [c.149]

Реактив выявляет микроструктуру сплавов типа нимоник и сварных швов из этих сплавов [114]. [c.62]

Высокая стойкость против коррозии, жаропрочность, большое омическое сопротивление и ряд других специфических свойств обусловили применение никеля и его сплавов в ряде отраслей народного хозяйства. Наибольшее распространение для изготовления сварных конструкций получили такие сплавы никеля, как монель-ме-талл, нихром, магнитные сплавы, сплавы типа нимоник. Трудности, с которыми приходится бороться при сварке никеля и его сплавов, связаны с понижением стойкости металла шва против пор и кристаллизационных трещин. Поры появляются из-за уменьшения растворимости водорода и кислорода при переходе металла из жидкого в твердое состояние, а трещины — из-за образующегося легкоплавкого соединения никеля с серой. [c.152]

Рис. 128. Напряжения, вызывающие для жаропрочного сплава типа нимоник различную суммарную деформацию (от 0,06 до 0,5 /о) за время от 100 до 10 000 час.

Для выявления структуры сплавов типа нимоник [c.149]

Данные о сопротивлении усталости сплавов типа нимоник приведены в табл. 53. [c.868]

Характеристики усталостной прочности сплавов типа нимоник при комнатной и повышенной температурах [c.868]

Наряду с никелевыми дисперсионно твердеющими сплавами, некоторое применение имеют железоникелевые (по своей природе близкие к сплавам типа нимоник, в которых никель примерно на половину заменен железом) и кобальтовые сплавы. Составы некоторых из этих сплавов приведены в табл. 70, свойства одного из них см. выше фиг. 316. [c.341]

Из рис. 29 видно, что наибольшее различие долговечности наблюдается в области высоких температур (свыше 800° С), а при снижении максимальной температуры до 700—750° С для большей части жаропрочных сплавов (сталь 12Х18Н9Т откосится к другому классу материалов) различие в долговечности уменьшается. Выпадает лишь кривая для нимоника 75, который вообще занимает особое положение по свойствам среди сплавов типа нимоник. Для исследованных сплавов диапазон размаха полных деформаций Ае составляет [c.50]

Интенсивная ванадиевая коррозия начинается при температуре около 620° С и резко возрастает при температуре свыше 650° С, особенно при содержании в золе около 87% УаОа и околО 13% N32864. При температуре 750—800° С даже самые стойкие сплавы типа нимоника подвергаются высокотемпературной (ванадиевой) коррозии. [c.85]

Было высказано предположение [и], что в никельхромо-вых сплавах ближний порядок возникает при содержании хрома около 20-25% (по массе). Такое содержание Сг(22 %) достигнуто в сплавах хастеллой X и инконель 625. К ним близки и другие сплавы, содержащие -фазу, например серия сплавов типа нимоник (19,5 % Сг). Следовательно, в таких сплавах возможно упрочнение, связанное с существованием ближнего порядка. [c.89]

При исследовании титанового сплава ВТЗ-1 было показано [291], что после высокотемпературной термомеханической обработки (870° С, деформация 60%) время до разрушения (при 500° С и ниже) по сравнению с обычной термообработкой сильно возрастало (в 3600 раз при 350° С и в 5 раз при 450° С), а коэффициент диффузии (углерода) при этом уменьшался. Можно было предположить, что это связано с образованием устойчивых дислокационных образований. Подобный эффект был также установлен для сплава типа нимоник (ЭИ437) после механикотермической обработки и старения для закрепления дислокаций [292 167], [c.327]

Рис. 48. Влияние длительного нагрева на микроструктуру сварных швов жаропрочного шва на никелевом сплаве типа нимоник Х20Н77ТЗЮ (ЭИ437Б)

Для сварных соединений сложнолегированных дисперсион-но-твердеющих сплавов, предназначенных для длительной работы, приходится рекомендовать полную термическую обработку, т. е. гомогенизацию (аустенитизацию) с последующим старением. Попытки отказа от аустенитизации, например, в случае сплавов типа нимоник, не приводят к положительным результатам. Правда, время аустенитизации, например, удалось несколько уменьшить (вместо 8 ч до 3—4 ч). В отдельных случаях можно пойти на некоторое снижение температуры аустенитизации. Так, по предложению С. И. Германа (Харьковский турбинный завод им. Кирова) для крупногабаритного сварного корпуса турбины из сплава ЭИ725 была успешно применена низкотемпературная аустепити-зация при 950° С, вместо рекомендуемой для этого сплава температуры ИЗО—1180" С. Разумеется, старение сварных соединений здесь совершенно необходимо. [c.274]

Сплавы никеля. Свойства повышаются прочность — при добавггах Сг устойчивость против окисления при нагреве (газовая коррозия) — при добавках Сг, А1, Ti (сплав для ракетных двигателей) склонность к дисперсионному твердению — при добавках А1, Ti (сплавы типа нимоник) коррозионная стойкость — при добавках Сг (образов [c.58]

Максимальная величина предела текучести диснерсионноупрочненных алюминиевых ставов (содержанщх Си, Mg, Zn) без применения холодной обработки давлением может составлять при комнатной температуре около 700 МПа, для медных ставов, легированных бериллием, — 1000-1100 МПа, для никелевых сплавов типа нимоник — 1400 МПа. [c.377]

Наибольшие затруднения возникают при дуговой сварке дисперсионно твердеющих жаропрочных никельхромистых сплавов типа нимоник (ЭИ437Б и др.), в состав к-рых, кроме AlnTi, входит В. Они обусловлены повышенной склонностью этих сплавов к образованию горячих трещин в шве и околошовной зоне, особенно при сварке жестких конструкций из металла [c.149]

Аналогичные особенности контактного взаимодействия усталостной трещины в припороговой области были отмечены при усталостных испытаниях никелевого сплава типа нимоник API при комнатной температуре и в вакууме [205]. Степень разрежения составила 2631—5353 Па, частота нагружения — 40 и 25 Гц при асимметрии цикла 0,1 и 0,5. Продукты фреттинга были выявлены в припороговой области в виде сферических и цилиндрических частиц (названных сосисками ) только при испытаниях в вакууме. Размер частиц не превышал 10 мкм в диаметре. Самым важным результатом исследования является тот факт, что указанные частицы наблюдали даже при асимметрии цикла 6,5, когда, согласно данным Элбера, трещина должна быть полностью раскрыта в полуцикле разгрузки образца. Опираясь на представления и модель Сьюреша [198], а также на результаты экспериментов Смита [206], предприняли попытку объяснить механизм формирования частиц при фреттинге в процессе роста трещины комкованием материала. Необходимо отметить, что оси цилиндрических частиц на представленных в статье фрактограммах ориентированы в направлении магистрального направления разрушения, тогда как Канг [205] утверждает, что в основном оси цилиндрических частиц ориентированы перпендикулярно магистральному направлению макроразрушения образца. Ориентировка осей цилиндрических частиц в направлении магистрального разрушения соответствовала частицам, которые были выявлены в изломе вблизи наружной поверхности образца, где напряженное состояние близко к плоско-напряженному. Это согласуется с результатами непосредственного наблюдения процесса роста трещины по боковой поверхности образца в растровом электронном микроскопе [200] наблюдали выход из устья трещины на боковую поверхность образца мелкодисперсного порошка, трактуемого как продукты фреттинга. Аналогичные продукты фреттинга в виде сферических частиц были выявлены Смитом [207] при циклическом сжатии образцов из алюминиевого сплава и стали. [c.175]

Рекомендуется для выявления нитридов и карбидов в нержавеющих сталях и сплавах типа нимоник. В последнем случае количество воды должно быть 600—800 мл. Реактив используют после добавления метабисульфита калия в количестве 100—1000 мг на 100 мл раствора в зависимости от состава стали чем больше никеля, тем больше нужно добавлять метабисульфита калия. В результате травления на поверхности образца появляется тонкий налет сульфидов, выявляющий границы между зернами и двойниками и окрашивающий нитриды в желтый, а карбиды в серый цвет [86]. Реактив рекомендуется также для сплавов на основе титана и кобальта. [c.95]

Большая часть работ по покрытиям была выполнена на молибдене и в меньшей степени на ниобии и вольфраме. Успешные результаты были получены при плакировании молибдена сплавами типа нимоник, 1ри нанесении распылением покрытш типа 31—А1—Сг, при осаждении покрытий из газовой фазы, в частности хромовых и кремниевых покрытий. [c.477]

Фосфорная кислота Н3РО4 Серная кислота H2SO4 Вода HjO 64% 15% 21% 70°С, 2.5—2,8 в Жаростойкие сплавы типа нимоников [c.278]

Для защиты молибдена и его сплавов разработан ряд достаточно эффективных покрытий. Так, хорошие результаты дают покрытия 51—Та, 51—Nb, 51—V или Сг—51—V, наносимые осаждением из газовой фазы. Успешно можно защищать молибден и плакированием сплавами типа нимоник, а также нанесением покрытий Мо51г или типа А1—Сг—51 методом напыления (с помощью плазменной горелки). Последнее обеспечивает хорошую защиту сплавов молибдена от окисления при нагревании до 1200°С в течение 150—200 ч. [c.163]

Наиболее ответственные детали газовых трубин и реактивных двигателей — лопатки, работающие при высоких скоростях порядка 15 ООО об/мин изготовляются из жаропрочных сплавов типа нимоник и тинидур или из литого сплава типа виталлиум. Сталь 15-25-6 (сплав тимкен) применяется для турбинных дисков. Проблема жаропрочности лопаток и дисков является особенно важной. Данные о прочности стали 15-25-6 и сплавов при 700 и 800", приведенные в табл. 35, показывают большие достижения металловедения в этой области. [c.365]

Хромоникелевые сплавы типа нимоник наименее чувствительны к вредному влиянию пятиокцси ванадия. [c.28]

I — выплавленный в вакууме никель 2 — технический никель 3 — однофазные сплавы на никелевой основе 4 — стареющие трехкомпоиентные сплавы М1-Сг-А1 и Ы1-Сг-Тг, 5 — стареющие сплавы типа нимоник 6 — сплавы на базе соединения Ы1А1 [c.741]

Стремление повысить жаропрочные характеристики сплавов типа нимоник привело к дополнительному легированию их некоторыми элементами. Так был создан сплав нимо ик-90, содержащий до 0,1"/о С 18—21 /о Сг 15—21 / Со менее 1,0 /о Ре 2,0—2,8% Т1 0,8—1,2 /о А1. Режим термической обработки не изменен по сравне- нию со сплавом нимоаик-вО. Данные об испытаниях на кратковременное растяжение, длительную прочность и ползучесть приведены в табл. 52. [c.868]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...