Распределение кинематических параметров

На рис. 97—102 представлены результаты расчетов, выполненных с применением математической модели, в сопоставлении с экспериментальными данными. Следует отметить, что изображенные на рисунках кривые непосредственно построены ЭВМ в виде изолиний, напечатанных устройством печати. Анализ результатов расчетов свидетельствует о хорошем совпадении с данными эксперимента. Математическая модель позволяет с достаточной точностью описать распределение кинематических параметров, контактных напряжений, температурных полей для прокатки в широком диапазоне изменения параметров е, //Яср, [c.294]

На начальных участках труб или каналов (см. 7.1) происходит изменение распределения кинематических параметров потока от начального их распределения (на входе) до распределения, соответствующего стабилизированному (или равномерному) движению. Распределение скоростей по живому сечению на входе близко к равномерному. На длине начального участка происходит изменение эпюры скоростей, которая асимптотически приближается к виду, характерному для полностью развитого (стабилизированного) данного режима движения. Как известно, плоская эпюра скоростей при стабилизированном ламинарном движении — парабола, а при стабилизированном турбулентном движении — логарифмическая кривая. Потери напора на начальных участках больше, чем на участках такой л<е длины данного трубопровода или русла, но при равномерном (стабилизированном) движении при ламинарном движении— приблизительно на (0,2ч-0,4)у 2 , а при турбулентном— приблизительно на (0,1- 1,5) v 2g в зависимости от интенсивности турбулентности на входе. [c.186]

Рнс. 3.5. Распределение кинематических параметров при обратном выдавливании, /г = 0,4(г//2 = 2,5), / ==1,02 [c.138]

Движение звеньев механизма происходит под влиянием действующих на них сил. Их величины, характер воздействия и точки приложения циклически изменяются по трем основным причинам изменение нагрузок сопротивления как на рабочем органе, так и в самом механизме изменение движущих сил, обусловленных процессами, происходящими в двигателе машины изменение положения звеньев за цикл работы механизма. Совокупное изменение условий нагружения приводит к ускорениям или замедлениям движения звеньев, что вызывает инерционные воздействия на них и, как следствие,— изменение скоростей. Следован ел ьно, кинематические параметры звеньев — функции внешних сил. Они зависят от масс звеньев и их распределения по ним с учетом конкретной формы и размеров. Задача определения закона движения звеньев о определенной геометрической формой, размерами и массой при известных внешних силах и моментах сил и законов их изменения во времени решается на основе обидах принципов теоретической механики и называется динамическим расчетом. [c.278]

Кинематические параметры турбулентного движения через масштаб потерянной среднерасходной скорости (U-v) будут распределение скоростей - [c.83]

Фазовое время ij и время t". интервала цикла, входящие соответственно в уравнения (22.1) и (22.2), определяются на основе рационального распределения суммарного фазового угла ф между интервалами цикла отдельных цикловых механизмов с учетом кинематических параметров и критерия оптимальности. [c.427]

Определение амплитуд вынужденных колебаний грунта, вызванных колебаниями прямоугольного туннеля мелкого заложения, с учетом дневной поверхности. Ниже приведены графики, по которым можно определять амплитуды вертикальных колебаний точек поверхности грунта для некоторого частного случая соотношения геометрических и кинематических параметров задачи. Графики вычислены по формулам, дающим решение следующей задачи динамической теории упругости 1[6]. Опреде-ны перемещения и напряжения в упругой однородной изотропной полуплоскости от действия гармонической во времени нагрузки, равномерно распределенной по площади прямоугольника, две стороны которого параллельны границе полуплоскости (рис. 10.5). Главный вектор нагрузки лежит в плоскости, совпадающей с плоскостью рисунка. Здесь же приведены геометрические размеры, характеризующие положение нагрузки, и показана принятая прямоугольная система координат. [c.141]

Кинематически допустимым полем приращений назовем такое распределение внутренних параметров бо /, бе , биь в котором [c.59]

Во вторую группу входят уравнения, конкретизирующие определенные (только для данного типа жидкостей) свойства. Вид таких уравнений во многом определяется особенностями жидкости, ее физико-химическими свойствами. Это уравнения термодинамического состояния жидкости или газа, связующие между собой такие физические величины, как плотность, давление и температура уравнение реологического состояния — внутренние напряжения и кинематические параметры уравнения теплового потока — распределение температуры и тепловой поток наконец, уравнение, определяющее зависимость внутренней энергии от параметров, являющихся компонентами энергетического уравнения состояния. [c.4]

Кинематика жидкости — один из важнейших разделов аэромеханики. Решение основной задачи аэродинамических исследований, связанной с нахождением в каждой точке потока параметров, определяющих движение жидкости (давление, плотность, температура и др.), можно свести при определенных условиях к нахождению поля скоростей, т. е. к решению кинематической задачи. По известному распределению скоростей можно вычислить остальные параметры течения, суммарное силовое воздействие, а также определить теплообмен между телом и омывающим газом. [c.39]

Ударная волна может ослабляться или усиливаться в зависимости от формы волны и распределения параметров за и перед волной. Выведем дифференциальное соотношение, описывающее изменение интенсивности ударной волны вдоль луча. С этой целью используем условия совместности, взяв в качестве 2 эйлеровы координаты частицы. Кинематическое условие совместности первого порядка при этом примет вид [c.27]

Длина послепрыжкового участка. В пределах послепрыжковою участка длиной /п, п происходит переход осредненных и пульса-ционных кинематических (скорость) и динамических (давление) характеристик от параметров, соответствующих концу гидравлического прыжка, к значениям и распределениям этих характеристик, которые свойственны потоку, находящемуся в невозмущенном (бытовом) состоянии. В конце гидравлического прыжка стандарты и интенсивность пульсаций скорости и давления отличаются от этих характеристик при плавно изменяющемся и тем более при равномерном движении. В конце прыжка преобладают, как и в самом гидравлическом прыжке, крупномасштабные пульсации. При невозмущенном движении характерны более мелкомасштабные пульсации. При этом длина участка перехода к характеристикам плавно изменяющегося движения может быть различна для пуль-сационных и осредненных характеристик. [c.113]

Кинематическое исследование механизмов состоит в решении двух задач 1) задачи о положениях механизмов, в которой устанавливаются зависимости переменных параметров, определяющих положения звеньев, от обобщенной координаты механизма 2) задачи о распределении скоростей и ускорений, при окончательном решении которой определяются зависимости от времени скоростей и ускорений точек механизма, а также угловых скоростей и угловых ускорений его звеньев. [c.136]

Принято различать два этапа синтеза механизма. Первый этап — выбор структурной схемы — выполняется на основании структурного синтеза, рассмотренного в 4 гл. I, с использованием справочных данных по отдельным видам механизмов. Второй этап — определение постоянных параметров выбранной схемы механизма по заданным его свойствам. Этот этап обычно начинается с кинематического синтеза, иод которым понимается проектирование кинематической схемы механизма, т. е. определение постоянных параметров кинематической схемы механизма по заданным его кинематическим свойствам. Если требуется учесть и динамические свойства механизма, то решается более общая задача динамического синтеза, под которым понимается проектирование кинематической схемы механизма с определен наем параметров, характеризующих распределение масс звеньев. [c.349]

Нетрудно заметить, что условием полного выравнивания нагрузок в приводах с рассмотренными схемами является симметрия МВН. Что же касается других параметров привода (жесткостей упругих муфт и характеристик двигателей, величины зазоров и т. д.), то в схемах с МВН они не оказывают влияния на характер распределения нагрузок по ветвям привода (с точностью до сил трения в кинематических парах). [c.106]

А. С. Проников разработал способы повышения долговечности и методы ее расчета для деталей и сопряжений металлорежущих станков. Предложенные им методы расчета позволяют определить формы изношенных поверхностей (распределение износа на рабочих поверхностях), время изнашивания, а также сроки службы различных групп деталей и сопряжений станков. Для проведения этих расчетов помимо геометрических, масштабных, кинематических н динамических параметров машин и их деталей должны, быть известны законы изнашивания сопряжений. Однако эти законы пока с достаточной достоверностью установлены лишь опытным путем для некоторых конкретных сопряжений. Общие законы для различных видов изнашивания и широкого диапазона условий трения еще должны быть изысканы и установлены. [c.99]

Реальное воплощение такой эквивалентной схемы может быть различным. К такой схеме могут быть приведены, в частности, трансмиссии приводов угольных комбайнов с массивными исполнительными органами, механизмы привода ходовой части и исполнительного органа погрузочных машин, различные типы грузо-подъемных машин, скреперные установки и т. п. В действительности в приводе этих машин имеет место значительно более сложное распределение масс, поэтому значения параметров эквивалентной схемы должны быть выбраны таким образом, чтобы динамические характеристики системы как можно более точно соответствовали реальности. В этом отношении большую помощь может оказать диаграмма масс, построение которой объяснено в 2. На рис. 2. 1 в качестве примера показаны кинематическая схема и диаграмма масс, построенная таким образом для привода исполнительного органа врубовой машины КМП. [c.57]

Распределение скоростей точек произвольно движущегося тела характеризуется мгновенным кинематическим винтом скоростей, имеющим свою ось в пространстве, вектор угловой скорости и параметр, равный отношению величины скорости поступательного движения к величине угловой скорости. Обозначим кинематический винт через U. [c.172]

С другой стороны, если задаться требуемыми уровнями вероятностей применения, то из (1) и (2) можно определить требования к динамическому диапазону ИПП, погрешности и к их количеству, необходимым для наиболее эффективной организации сбора экспериментальных данных при испытаниях ПР. Подробнее данные вопросы рассмотрены в указанной работе (см. сноску на с. 164). В дальнейшем при разработке технических требований к ИПП для испытаний ПР эти распределения и их особенности учитывались в первую очередь. Для эффективного использования ИПП необходимо также рассматривать частотный диапазон измеряемых параметров. Общие частотные диапазоны перечисленных выше параметров, характерные для современных ПР, сравнительно небольшие (до 300 Гц — кинематические и до 10 Гц — силовые), а интегральные распределения ширины спектра процесса внутри этих диапазонов могут быть представлены выражением вида (1). Поэтому распределения внутри этих диапазонов для различных параметров не рассматриваются, так как большинство известных конструкций ИПП позволяют перекрыть его полностью одним, двумя типами датчиков с различными частотными характеристиками. [c.168]

При наличии в динамических системах случайных параметров, входящих в последовательно соединенные кинематические или электрические цепи, положение звеньев которых описывается конечными уравнениями, целесообразно провести предварительное построение соответствующих композиций законов распределения в целях снижения количества вариантов решений задачи. В рассматриваемом примере параметры и (см. рис. 3, а) представляют собой линейную размерную цепь z = + Ь , для которой композиция законов распределения [c.39]

Произведем кинематическое исследование механизма. Чтобы выяснить распределение скоростей в этом механизме, производим следующее построение (фиг. 212, а). По параметру q = 0V строим следы ha и hr радиусов кривизны траекторий а и Р, а также след ij) оси вращения звена Q. Кроме того, строим след Са заданной скорости Va и следы АО, ВО и АВ этих прямых. [c.245]

Входные цепи датчиков. В случае измерения силы датчик должен быть соединен последовательно с объектом, на котором производится измерение (при последовательном соединении элементов действующие в них силы одинаковы). Датчик не вносит искажений в измерения и в распределение сил на объекте, если его входной импеданс значительно больше импеданса места включения. Поэтому в некоторых случаях ЧЭ как обособленная часть датчика вообще отсутствует. Если для МЭП естественной входной величиной (ЕВВ) является сила, то при расчетах механическая входная цепь датчика от входа до МЭП учитывается импедансом С если ЕВВ — скорость, то эта цепь учитывается подвижностью (см. гл. VHl, раздел 1). При измерении кинематических величин устанавливаемые датчики не должны существенно изменять параметры объекта, а датчики относительных кинематических величин не должны изменять движения концов на измеряемом участке, т. е. они должны иметь большую входную подвижность. [c.213]

Синтезом механизма называется проектирование схемы механизма по заданным его свойствам. Различают два основных этапа синтеза механизмов структурный синтез - проектирование структурной схемы механизм по заданным его структурным характеристикам и другим неформальным признакам, связанным с функционированием механизма параметрический синтез - определение постоянных параметров выбранной схемы механизма по за-данньш его свойствам. Если эти свойства относятся лишь к кинематике механизма, то возникает задача кинематического синтеза механизма, под которым понимается проектирование кинематической схемы механизма по заданным его кинематическим свойствам. Если наряду с кинематическим свойствами требуется учесть и динамические свойства механизма, то рассматривается более общая задача динамического синтеза, состоящая в проектировании кинематической схем механизма с определением параметров, характеризующих распределение масс звеньев. [c.430]

С. включает в себя выбор структурной сх. и определение постоянных параметров выбранной сх. м. по заданным его свойствам. Различают кинематический С. — определение параметров кинематической сх. м. по заданным его кинематическим свойствам, дина миче-ский С. — проектирование кинематической сх. с определением параметров, характеризующих распределение масс звеньев. . [c.326]

Так же как и ранее (1.5.124)...(1.5.126), эффективные свойства (1.5.133) позволяют в часгаом случае получить точное значение напряжений (1.5.116), но они не дают достоверной информации о характере распределения кинематических параметров. В более общих случаях теория эффективного модуля не позволяет оценить достоверность расчета параметров НДС. Однако можно показать, что с помощью энергетических потенциалов удается произвести оценку области изменения характеристик эффективных модулей, внутри которой находится точное решение. Границы такой области назьшают вилкой". [c.171]

На рис. 3.3 показано распределение кинематических параметров при прямом выдавливании через матрицу с криволинейной образующей для разных значений и I. Параметры к] и / оп-Деляют величину обжатия при прямом выдавливании и размеры Воронки матрицы. При малых обжатиях ( 1 3/4) характер телепня в воронке матрицы близок радиальному, обычно прини- аемому при анализе схемы напряженного состояния в соответ- [c.125]

Рнс. 3.8. Распределение кинематических параметров при осесимметричном прямом выдавливаннп через матрицу с криволиней-И0Г1 образующей / 1 = 3/4, /=1/2 [c.141]

Переход от логарифмического распределения скоростей к квадратичному происходит на координате Зу, где как минимум кинематические параметры одинаковы. Расггределение скоростей в струйном слое описывается уравнением (3.45). Преобразуя и приравнивая (3.45), (3.64), будем иметь [c.86]

На рис. 6-5 показаны распределения локальных значений касательных напряжений на стенке горизонтальной трубы при движении в ней газожидкостной смеси для различных режимов течения. Измерения проведены В. Е. Накоряковым, Б. Г. Покусаевым и В. А. Утовичем методом электрохимической тензометрии. Характер связи асимметрии течения с кинематическими параметрами смеси виден совершенно отчетливо. [c.140]

В книге изложены основы динамики машинных агрегатов на предельных режимах движения при силах, зависяш их от двух кинематических параметров. Исследованы условия возникновения и свойства периодических, почти периодических, стационарных и квазистационарных предельных режимов относительно кинетической энергии, угловой скорости и углового ускорения главного вала, имеюш их наибольшее прикладное значение в динамике машинных агрегатов Построены равномерно сходящиеся итерационные процессы, позволяющие находить предельные режимы с любой степенью точности. Значительная часть книги посвящена исследованию свойств и отысканию законов распределения инерционных сил в машинных агрегатах, изучению динамической неравномерности работ и мощностей, развиваемых ими на предельных режимах движения. Проведено подробное исследование и разработаны методы нахонодения предельных угловых скоростей, угловых ускорений и дополнительных динамических реакций на оси роторов переменной массы. Рассмотрена динамика машинных агрегатов с вариаторами и асинхронными ,вигателями. [c.3]

Вторая группа уравнений представляет запись определенных физических законов, описывающих поведение конкретных материалов. Вид этих уравнений зависит от класса рассматриваемых материалов значения параметров, появляющихся в уравнениях, зависят от конкретного материала. Имеются в основном четыре уравнения этой группы. В недавнем весьма общем подходе Коле-мана [1—3]рассматриваются уравнения, в точности определяющие следующие четыре зависимые переменные внутреннюю энергию, энтропию, напряжение и тепловой поток. Этот подход будет обсуждаться в гл. 4. На данном этапе мы предпочитаем значительно менее строгий подход, в котором используются понятия, взятые из классической термодинамики. При таком упрощенном подходе по-прежнему используютсячетыреуравнения, описывающие поведение рассматриваемых материалов термодинамическое уравнение состояния, которое представляет собой соотношение между плотностью, давлением и температурой реологическое уравнение состояния, связывающее внутренние напряжения с кинематическими переменными уравнение для теплового потока, связывающее тепловой поток с распределением температуры уравнение, связывающее внутреннюю энергию с существенными независимы- [c.11]

Исследования Ф. Г. Галимзянова /33 - 56/ показали, что динамическая скорость не является масштабом скорости для турбулентной вязкости, и определенные допущения следует реализовать уже в математических моделях, которые исключают зависимость конечных соотношений для кинематических и динамических параметров от частных экспериментальных результатов. Кроме этого Ф. Г. Галимзянов дал /33 - 56/ единый метод определения связей (коэффициентов) между распределенными и эквивтентными параметрами потока вязкой среды. [c.35]

Основные затгономерносги в поведении параметров, описывающих динамику довольно широких классов машинных агрегатов, проявляются именно на предельных режимах их движения, чем и определяется их большая теоретическая и практическая значимость. Как показывают экспериментальные и теоретические исследования, предельные режимы относительно одного какого-либо параметра, как праврхло, порождают возникновение соответствующих предельных режимов в поведении других параметров, описывающих динамику механических систем. Такие режимы, в частности, удается обнаружить в поведении кинетической энергии, угловых скоростей и ускорений звеньев, в распределении инерционных сил и динамических нагрузок, во.чникающих в кинематических парах, в поведении динамической неравномерности, работ и мощностей, развиваемых машинными агрегатами. [c.6]

Точные решения задачи (их 0 бычн0 называют полными решениями, поскольку они одновременно удовлетворяют статическим и кинематическим условиям) на основе статической теоремы элементарными способами можно получить только в системах, в которых распределение остаточных напряжений (усилий) может быть выражено пропорционально небольшому числу параметров [141]. [c.62]

При оценке эффективности работы брызгальных бассейнов широко использовались исследования в лабораторных и натурных условиях, где устанавливались закономерности изменений параметров воды и воздуха [16, 17, 23, 29]. Были разработаны методики расчета и соответствующие программы, пригодные для использования в инженерной практике. Общая расчетная схема относится главным образом к области стабилизированных аэротермических характеристик, т. е. относится к брызгальному бассейну большой протяженности и, в частности, к концевой его части, которая отличается малой активностью и малыми энергетическими потенциалами. В этих же работах рассматривается гидродинамика ламинарного потока при наличии легкопроницаемой шероховатости, рассчитаны профили скорости и трения в потоке, установлена плотность распределения частиц, их снос потоком и соответствующие профили. Показано, что трансформация поля скоростей определяется действием трех механизмов торможением частицами основного потока, диффузией кинематической энергии от свободного потока в результате трения между слоями жидкости, переносом кинетической энергии свободного потока частицами при их движении от быстрых слоев течения к замедленным. [c.28]

Изменение параметров технического состояния машин в ряде случаев сопровождается увеличением уровня колебательной энергии (Ниже, когда иет необходимости различать механизм, машину и агрегат, для простоты их будем называть машиной). Для машин, уровень шума которых имеет существенное значение, превышение определенного уровня вибрации или излучаемой акустической энергии можно считать отказом по виброакустическим показателям В этом случае первой задачей вибро-акустической диагностики машин является локализация источников повышенной виброактивности. Она позволяет определить относительную роль каждого источника в создании общей вибрации. На ее основе строят математическую модель механизма и устанавливают особенности кинематики рабочего узла или протекающего в нем процесса, приводящ,ие к возникновению повышенной вибрации Источник вибрации может быть протяженным (например, многоопорныи ротор) Тогда возникает необходимость дополнительного исследования пространственного распределения динамических сил и кинематических возбуждений, возникающих в данном узле. Наиболее распространенными способами выявления и локализации источииков является сравнение вибрационных образов (во временной и частотной областях) машины в целом и отдельных ее узлов Когда виброакустические образы нескольких источников подобны, полезно анализировать потоки колебательной энергии через различные сечения механизмов, динамические силы, действующие в различных сочленениях, а также статистические характеристики процессов (функции корреляции, взаимные спектры, модуляционные характеристики и т д,). В связи с тем. что силовые и кинематические возбуждения в узлах н вибрация машины в целом зависят не только от интеисивности рабочих процессов, но и от динамических характеристик конструкций, для выявления причин повышенной вибрации следует измерять механический импеданс и подвижность различных узлов — статорных и опорных узлов механизмов, машин, агрегатов, а также фундаментных конструкций Способы выявления источников повышенной виброактивности механизмов. Наиболее распространенный способ выявления — сопоставление частот дискретных составляющих измеренного спектра вибрации с расчетными частотами возбуждений, действующих в рабочих узлах механизмов В табл. 1 пре ставлены сводные формулы частот дискретных составляющих вибрации и возбуждающих сил некото рых механизмов. Спектры вибрации измеряют на нескольких скоростных режимах работы механизма, что позволяет более надежно сопоставить расчетные частоты с реальным частотным спектром вибрации Кривые зависимости уровней конкретных дискретных составляющих вибрации от режима работы механизма дают возможность выявить резонансные зоны. [c.413]

Рассмотрим применение метода статистических испытаний при исследовании случайных колебаний многомассовой системы (рис. 3.9) при движении по дороге со случайными неровностями (проведено А. И. Котовым и Ю. Ю. Олешко). Одним из возможных путей снижения ускорений и ударов, действующих на транспортируемые грузы, является вторичная амортизация, т. е. введение в систему груз — транспортное средство дополнительных упругих элементов и демпферов (амортизационных узлов). Основным внешним воздействием для наземных транспортных средств является кинематическое возмущение со стороны дороги, имеющее случайный характер (высота Н и длина волны дорожных неровностей X — случайные функции). В случае неустановившегося движения для решения задачи о выборе параметров вторичной амортизации нельзя использовать спектральную теорию под-рессоривания, так как требуется определить вероятность пробоя системы амортизации, что можно сделать только, зная законы распределения перемещений. Получить законы распределения выходных величин можно решением соответствующего данной многомерной задаче уравнения Колмогорова, что сделать для системы со многими степенями свободы очень сложно. Кроме того, при решении уравнения Колмогорова получается многомерный закон распределения вектора состояния системы, который менее удобен при решении ряда задач (определение вероятности достижения заданной границы и т. д.), чем одномерные законы распределения компонент вектора состояния, получаемые методом статистических испытаний. [c.101]

Изложеьшый алгоритм решения контактных задач реализован в виде программы для ЕС ЭВЛ1 на языке ПЛ/1. Программа выполнена в соответствии с модульным принципом, что позволило осуш,ествить раздельное программирование, отладку и тестирование составных частей пакета программ, а также простую модернизацию и настройку пакета па решение задач различного уровня сложности. Скомпилированные модули хранятся в библиотеке загрузочных модулей на дисковых магнитных носителях прямого доступа н в зависимости от решаемой задачи собираются редактором связей операционной системы в тот или иной выполняемый загрузочный модуль. Можно выделить три уровня собираемых из загрузочных модулей программ для определения НДС конструкций из оболочек вращения по линейной теории и при фиксированном уровне статического или кинематического нагружения по геометрически нелинейной теории и одностороннем контакте со штампом при произвольном распределении шагов по параметру нагрузки по физически и геометрически нелинейным теориям при одностороннем контактном взаимодействии со штампом и произвольном распределении шагов по параметру нагрузки. [c.39]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...