Сечение живое

Сетка гидродинамическая 54 Сечение живое 133 [c.434]

Свойства физические 7 Сетка гидродинамическая 130 Сечение живое 70, 71 [c.409]

Связь, обратная 202 Сечение, живое 41 —, меридиональное 236, 239 —, миделево 123 Сжимаемость жидкостей 10 Сила давления 18, 29, 32, 119 [c.297]

Чем больше напряжение колосниковой решетки, тем больше должно быть ее живое сечение. Живым сечением колосниковой решетки называется сумма площадей всех прозоров (отверстий) между колосниками или отверстий в колосниковых плитках. Живое сечение колосниковой решетки всегда дается в процентах от всей площади колосниковой решетки. [c.42]

Сегментное сечение. ЖивОе сечение представляет собой сегмент с центральным углом 4° яри радиусе с глубиной н шириной В<2г (рис. 5-3). [c.211]

Сегментное сечение. Живое сечение представляет собой сегмент с центральным углом ф° при радиусе г с глубиной и шириной [c.207]

Сечение гидравлически наивыгоднейшее 134, 142 Сечение живое 44 [c.250]

Важнейшими геометрическими элементами для расчета являются площадь поперечного сечения (живого сечения со), смоченный периметр х и гидравлический радиус Я. [c.206]

Сечение живое струи на выходе из форсунки 65 [c.735]

Для сжигания топлива, расположенного на колосниковой решетке, необходимо обеспечить равномерный доступ воздуха, поэтому по всей площади колосниковой решетки имеются щели. Суммарная площадь всех щелей в колосниках, выраженная в процентах по отношению ко всей площади решетки, называется живым сечением. Живое сечение колосниковой решетки со стандартными качающимися колосниками составляет 18—22%. [c.28]

Сечение живое 26 Сжимаемость жидкости 6 Сила давления жидкости 20, 51 Скорость истечения 47 [c.315]

При расширении пара в многоступенчатых турбинах удельный объем его от ступени к ступени возрастает, вызывая увеличение общего объема пара, проходящего через проточную часть турбины. Например, пар, входя в турбину с давлением 2,85 МПа и температурой 400 °С, имеет удельный объем, равный 0,103 м /кг, а при выходе из турбины в конденсатор, где давление пара 4 кПа и влажность 12%, удельный объем составляет уже 31 м /кг, т. е. в 300 раз больше. Для пропуска возрастающего объема пара приходится увеличивать живое сечение сопл и лопаточных кана- [c.172]

С увеличением живого сечения тормозящих элементов /ж и расходной концентрации р, (при Re>3,6X X 10 ) коэффициент торможения Мт уменьшается. [c.93]

Визуальные наблюдения позволили обнаружить неразвитый псевдоожиженный слой, сочетающий движение по виткам спирали с просыпанием через них. Высота псевдо-ожиженного слоя зависит от расхода насадки, скорости воздушного потока и- вида используемой сетки. Полученные с помощью Р-излучения эпюры изменения истинных концентраций по сечению и высоте противоточной камеры позволили выявить следующие закономерности нарастание истинной концентрации по ходу частиц, достаточную равномерность распределения частиц по сечению, целесообразность использования винтовых сеток с малым отношением djd и большим живым сечением, условия повышения M с помощью сетчатых спиральных вставок. За счет улучшения аэродинамики удалось достичь увеличения времени пребывания частиц примерно в 9 раз, что не является пределом. [c.99]

Для получения более общих данных, учитывающих влияние расходной концентрации, формы (е), живого сечения (/ж), числа (п) и угла наклона (об, Оц) тормозящих элементов и размера частиц, были поставлены специальные экспериментальные исследования. Для рассматриваемых условий критериальное уравнение при стационарном тепловом и аэродинамическом режиме имеет вид [c.176]

Живое сечение сеток газовой (воздушной) камеры [c.371]

С эти решетки были заменены корундовыми, которые, однако, характеризуются меньшим живым сечением 378. [c.378]

Для того чтобы приблизить результаты испытаний к реальным условиям эксплуатации материала в конструкции и получить цифры, характеризующие конструктивную прочность, довольно широко стали применять испытание на растяжение с концентраторами (надрезами) —рис. 49. Прочность в этом случае (ст ) определяли как разрушающее напряжение, деленное на сечение нетто (живое сечение в месте надреза). [c.78]

Для решеток с коэффициентом живого сечения/ = 0,01- 0,3 рекомендуется [40, 41 ] все расчеты проводить как для струн, вытекающей нз одного отверстия с условным диаметром [c.55]

С помощью этой формулы, связывающей степень растекания струи = Рр Рк по фронту решетки и ее коэффициент сопротивления, можно решить поставленную в предыдущей главе вторую задачу. Все величины, входящие в подкоренное выражение зависимости (4.80), в постановке данной задачи являются заданными, при этом коэффициент зависит от вида решетки, формы ее элементов, коэффициента живого сечения и др. [c.109]

М, 1,4 вместо УИ . 3,,35). Коэффициент живого сечения решетки ( 0,15) и ишг уголков 1 0 являются для данного отношения FJF(, [c.205]

Замечание. Для отличия площади поперечного сечения открытого потока от площади поперечного сечения его русла был введен термин живое сечение, получивший широкое распространение и используемый в настоящее время. Однако в этом нет необ.хсдимости, так как в инженерной практике живое сечение отождествляется с поперечным сечением. Живое сечение определяется как поверхность, нормальная к линиям тока. В приложении к прямолинейным руслам живое сечение по Павловскому практически совпадает с плоским. юперечным сечением. [c.126]

Экспериментально установлено, что для струй с естественной турбулентностью и неравномерностью скоростей в сечении на входе, не превышающей 1,25, значение Сстр равно 0,076. При искусственной турбулизации струи Астр увеличивается и может достигать 0,3 при установке специального смесителя — направляющего аппарата с поворотными лопатками. Изменение безразмерной живой силы ядра постоянной массы в началь-но.м участке струи определяется по зависимости [c.53]

Коэффициент сопротивления Jl tp, подсчитанный по приближенной зависимости (3.8), удовлетворительно согласуется с расчетными данными, приведенными в табл. 3.1. Для проверки правильности полученной зависимости (3.8) был проведен второй вариант расчета коэффициента сопротивления ly xp шаровой ячейки для т = 0,259- 0,68. Гидравлический диаметр струи в этом расчете для каждой ячейки определялся через минимальное живое сечение и периметр смоченной поверхности в виде (/гидр =4 мин/П, а реальная длина струи I — на основе геометрических построений. Расчет проведен для тех же шаровых ячеек, но для одного значения константы струи астр = 0,10. Результаты расчета приведены в табл. 3.2 [для сопоставления указаны данные расчета Ji ip по зависимостям (2.18—2.21) из табл. 3.1]. [c.56]

Основная часть опытов по изучению особенностей теплообмена между погруженной поверхностью и псевдоожиженным слоем под давлением была выполнена в аппарате (рис. 3.16), представляющем собой цилиндрическую колонну 5 из нержавеющей стали марки Х18Н10Т с внутренним диаметром 105 мм и высотой рабочей зоны 0,450 м. Внутри его на расстоянии 80 мм от нижнего фланца крепилась газораспределительная решетка 8. выполненная из листовой нержавеющей стали с отверстиями 0 1 мм, живое сечение порядка 4,5%, и ситовой сетки из нержавеющей стали с ячейками 40X Х40 мкм, которая приваривалась точечной сваркой по [c.103]

Если определить эффективный гидравлический диаметр каналов, образованных частицами в слое как dr = =4Q/n, а живое сечение в слое оценить, полагая, что средняя объемная и плоскостная концентрации (по-розность) равны, как = 3ке, то полный смоченный периметр определится (если пренебречь периметром стенок канала) как [c.283]

Теоретическое решение задачи о выравнивающем действии сеток (плоских решеток) было дано Колларом в 19.39 г. [167]. Рассматривая одномерную задачу, он применил теорему импульсов к потоку с небольшой начальной неравномерностью распределения скоростей по сечению прямого канала, т. е. состоящему из двух трубок тока с разными начальными скоростями и проходящему через распределительную решетку (сетку) постоянного по всему фронту сопротивления (равномерного живого сечения). На основе этого им получена связь между отклонениями скоростей от среднего по сечению значения [c.10]

Все изложенное свидетельствует о значительной деформации потока за решеткой, даже если он совершенно однороден. Чем меньше коэффициент живого сечения решетки (реже отверстия, / -. 0,5-кО,6), тем резче эта деформация. При / >П,5-ьО,6 отрыва потока уже нет, и ои заполняет все сечение канала за решеткой с тем большей равномерностью, чем б.аиже значение / к единице. [c.55]

Для устранения или у.меньшення влияния пристенного эффекта на протекание жидкости через насыпной слой можно, например, разделить поперечное сечение, начиная с участка или Яд, перфорированными листами или сетками 4 (см. рис. 3.12, д) переменного живого сечения, т. е. убывающего к периферии (следовательно, коэффициент сопротивления, возрастающий к периферии). Это приведет к увеличению сопротивления движению жидкости вблизи стенки, а следовательно, к устр. шению возникающей неравномерности распределения скоростей по сечению. Соответственно уменьшится возможность нарушения упаковки слоя. [c.91]

Следовательно, при одинаковых коэффициентах сопротивления решеток р,- = onst (одинаковых коэффициентах их живого сечения f = = onst) [c.114]

Установка позволяла получать скорость потока Шц в рабочей камере до 4 м/с (при среднем значении коэффициента живого сечения решеток / 0,25). Средняя скорость истечения через отверстия при этом Шотв 16 М С. Отсюда, полагая Re — 10 , получаем < отн Неу/сшотв 10 /16 1,5-10 --г Ю мм. При такой величине тв конец участка формирования общего потока за решеткой будет находиться на относительном расстоянии Я= 5- 7, и следовательно, Н= (5-ь7) 10= 50- 70 мм. [c.160]

Коэффициент живого сечения решетки из уголков при наличии направляющего устройства может быть взят существенно большим (коэффициент сопротивления меньшим), а шаг уголков постоянным. Несколько лучшее распределение скоростей получается при установке уголков перпендикулярно к ося.м таправляющих лопаток или пластинок. Для выбора коэффициента с.оиргэтивления решетки с уголками может быть рекомендована следуюищя и 1иближенная формула [c.206]

Гидравлика и аэродинамика (1975) -- [ c.67 ]

Техническая гидромеханика (1987) -- [ c.133 ]

Техническая гидромеханика 1978 (1978) -- [ c.145 ]

Гидравлика. Кн.2 (1991) -- [ c.0 ]

Гидравлика и аэродинамика (1987) -- [ c.70 , c.71 ]

Гидравлика (1984) -- [ c.0 ]

Примеры расчетов по гидравлики (1976) -- [ c.44 ]

Гидравлика Основы механики жидкости (1980) -- [ c.126 , c.206 ]

Технический справочник железнодорожника Том 1 (1951) -- [ c.414 ]

Гидравлика и гидропривод горных машин (1979) -- [ c.26 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...